Вход

Металлические конструкции

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 84798
Дата создания 2014
Страниц 26
Источников 4
Мы сможем обработать ваш заказ 20 января в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 810руб.
КУПИТЬ

Содержание

Содержание
ВВЕДЕНИЕ 2
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ 3
1. КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ КАРКАСА 3
2. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПОДКРАНОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ 5
3. РАСЧЕТ РАМЫ 8
4. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЕРМЫ 15
5. РАСЧЕТ СТУПЕНЧАТОЙ КОЛОННЫ 17
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 26

Фрагмент работы для ознакомления

По сортаменту выбираем двутавр 40Б1; Ap=60,1 см2; ixp=3,5см; iyp=16,8 см.
Для наружной ветви
Для удобства прикрепления элементов решетки просвет между внутренними гранями полок принимаем таким же как в подкрановой ветви (471 мм). Толщину стенки швеллера tw для удобства ее соединения встык с полкой надкрановой части колонны принимаем равной 15 мм; высота стенки из условия размещения сварных швов hw=560мм
Принимаем bf=25 см; tf=1,4 см; Af=70 см2.
Геометрические характеристики ветви:

Уточняем положение центра тяжести сечения колонн:
;
;
Отличие от первоначально принятых размеров мало,поэтому усилия в ветвях не пересчитываем.
Проверка устойчивости ветвей.
из плоскости рамы (относительно оси y-y) lefy=1338см.
Подкрановая ветвь
Наружная ветвь
Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами решетки: Принимаем ld1=250 см, разделив нижнюю часть колонны на целое число панелей.
Проверяем устойчивость ветвей в плоскости рамы.
Для подкрановой ветви

Для наружной ветви
Расчет решетки подкрановой части колонны.
Поперечная сила в сечении колонны Qmax=75,61 кН.
Условная поперечная сила Qfic=0,2А=0,2(60,1+154)=42,82кН<Qmax=75,61.
Расчет решетки проводим на Qmax
Усилие сжатия в раскосе
где ; .
Задаемся
Требуемая площадь раскоса
Принимаем 60Х6,
Напряжения в раскосе
Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня.
Геометрические характеристики всего сечения:

Приведенная гибкость
где
Условная приведенная гибкость
Для комбинации усилий, догружающих наружную ветвь (сечение 4-4),
N2=1251,891 кН; M2=938,196 кН*м;
Для комбинации усилий, догружающих подкрановую ветвь (сечение 3-3),
N1=1554,993 кН; M1=367,285 кН*м;
Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно, так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.
Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны.
Расчетная комбинация усилий в сечении над уступом:
M=-418,104 кН*м; N=841,878 кН (загружения 1+2+4+5*)
Давление кранов Dmax=793,5655 кН.
Толщина стенки траверсы определяется из условия смятия давлением Dmax, распределенным на длине
где а-ширина опорного ребра подкрановой балки
t –толщина верней полки траверсы,принимаемая предварительно 25:30 мм.
R –расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки) материала стенки траверсы (см.табл 1*[1])
Толщину нижней полки траверсы предварительно назначаем t =10 мм.
Высота сечения траверсы h диктуется несущей способностью четырех сварных швов w или w .
Сварные швы w должны воспринимать усилие N ,поэтому по металлу шва
по металлу границы сплавления
Сварные швы w должны быть способны воспринимать максимально возможную опорную реакцию.Отсюда,по металлу шва
по металлу границы сплавления
Назначаем полную высоту сечения траверсы h =670мм
Максимальный изгибающий момент
Максимально возможная перерезывающая сила
Уровень максимально усредненных касательных напряжений в стенке траверсы
Расчет и конструирование базы колонны.
Задавшись из конструктивных соображений шириной опорной плиты b=390мм,l =780мм
Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны (сечение 4-4):
M=938,196 кН*м; N=1251,891 кН.
Определим усилия:
в наружной ветви
База наружней ветви. Требуемая площадь плиты:
где Rb=1,15 кН/см2 – прочность бетона класса B20.
Принимаем для расчета Mmax=103,125 кН*см.
Требуемая толщина плиты
Принимаем ts=40 мм ( 2 мм – припуск на фрезеровку).
Высоту траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы через 4 угловых шва. Применяем полуавтоматическую сварку проволкой марки Св-08A, принимаем
Требуемая длина шва:
Принимаем ht=36 см.
Список литературы
Е. И. Беленя, В. А. Балдин. Металлические конструкции. Общий курс – М.: Стройиздат, 1986
Металлические конструкции. В 3 т. Т. 2. Стальные конструкции зданий и сооружений. (Справочник проектировщика) / Под. общ. Ред. В.В.Кузнецова – М.: изд-во АСВ, 1998. – 512 стр. с илл.
СНиП II-23-81*. Стальные конструкции – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990
СНиП 2. 01. 07 -85. Нагрузки и воздействия – М.: Стройиздат 1986.

Список литературы [ всего 4]

Список литературы
1. Е. И. Беленя, В. А. Балдин. Металлические конструкции. Общий курс – М.: Стройиздат, 1986
2. Металлические конструкции. В 3 т. Т. 2. Стальные конструкции зданий и сооружений. (Справочник проектировщика) / Под. общ. Ред. В.В.Кузнецова – М.: изд-во АСВ, 1998. – 512 стр. с илл.
3. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990
4. СНиП 2. 01. 07 -85. Нагрузки и воздействия – М.: Стройиздат 1986.
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
© Рефератбанк, 2002 - 2022