Вход

Турбины тепловых и атомных электростанций

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 340603
Дата создания 07 июля 2013
Страниц 35
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 29 марта в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 310руб.
КУПИТЬ

Содержание

Содержание
Введение
1. Краткая характеристика общего конструктивного оформления спроектированной турбины, ее тепловой схемы и основных показателей.
2.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
3. Расчетная часть проекта.
3.1 Выбор расчетной мощности.
3.2 Выбор системы парораспределения и типа регулирующей ступени.
3.3 Определение предельной мощности турбины в однопоточном исполнении.
3.4 Выбор общего конструктивного оформления турбины.
4. Определение расхода пара на турбоустановку.
4.1 Приближенная оценка протекания процесса расширения пара в турбине.
4.2 Определение расхода пара на турбину и по ее частям.
4.2.1 Определяем уточнённый расход пара на турбину.
4.2.2 Расчёт первого отсека.
5. Тепловой расчет регулирующей ступени.
6. Определение числа нерегулируемых ступеней.
6.1 Предварительный расчетпервой нерегулируемой ступени.
7. Определение технико- экономических показателей турбины
Заключение.
Литература.

Введение

Турбины тепловых и атомных электростанций

Фрагмент работы для ознакомления

пересечение изоэнтальпы hк* с изобарой рк
(т.е. в данном варианте пересечение изоэнтальпы hк* =
2239,8 кДж / кг с изобарой рк = 0,05 бар ), тогда используемый
теплоперепад в турбине:
Hi = h0 – h*к = 3302,6 – 2239,8 = 1062,8 кДж / кг.
На линии действительного процесса расширения пара в турбине “ а*- с* ”
находятся изобары р5к.о.=34,29 бар, р4
к.о.=16,4 бар, р3к.о.=9 бар, р2к.о.
=2,28 бар, р1к.о.=0,51 бар. Схема процесса с изобарами в
камерах отборов дана на рис. 2.б.
Полученные значения энтальпий h0 , hка , hк
*и hк наносятся на hs - диаграмму из [Л.2] или [Л.3]; и
получаются теоретический (а - в) и действительный (а – а* -c*)
процессы. Далее наносятся изобары р5к.о., р4
к.о., р3к.о., р2к.о., р1
к.о. В точках пересечения этих изобар с действительным процессом
расширения пара необходимо найти соответствующие энтальпии и температуры пара
на выходе из камер отборов турбины. Таким образом, по hs - диаграмме
последовательно находятся значения энтальпий и температур пара (а также степень
сухости пара (х) для подогревателей П-2 и П-1 ):
h5 = 3192 кДж / кг, t5к.о =388 °С;
h4 = 3040 кДж / кг, t4к.о = 305 °С;
h3 (hд ) = 2932 кДж / кг, t3к.о = 245 °С;
h2 = 2692 кДж /кг; х2к.о =0.995;
h1. =2508 кДж / кг, х1к.о = 0.94.
4.2 Определение расхода пара на турбину и по ее частям
4.2.1 Определяем уточнённый расход пара на турбину
Определим теплоперепад регулирующей ступени.
Но = 100 КДж/кг h2t = h0-H0 = 3510-100 = 3410 КДж/кг
Р2 = 6300 V0 = 0.0432.2 Определяем внутренний относительный КПД ступени.
Noj = 0.83-0.2/Gо*( Ро/Vо
Noj = 0.83-0.2/35,55*(8,550/0.043 = 0.75
Определяем действительный теплоперепад регулирующей ступени. КДж/кг
Нj = Ho*(oj = 100*0.75 = 75 КДж/кг
Ищем точку начала процесса в нерегулирующих ступенях. h2 = hо = hо-Hj = 3510-75 = 3435
4.2.2 Расчёт первого отсека
Определяем располагаемый теплоперепад 1 отсека. КДж/кг
Но = hо-hkt = 3435-2940 = 495 КДж/кг
Определяем
oj , %=Р2/Рпо = 6300/1100 = 5,73
Gо*Vо = 35,55*0.056 = 1,991
oj = 89%
Определяем действительный теплоперепад 1 отсека. КДж/кг
Нj = Hо*oj = 495*0.89 = 440,55 КДж/Кг
Строим действительный процесс расширения пара 1 отсека.
Hk = hо-Hj = 3435-440,55 = 2994,45
4.2.3 Расчёт 2 отсека. hпо = 0.9 Pпо = Рпо*0,9 = 1100*0,9 = 990
hо = 2994,45 V0 = 0.25
4.2.4 Определяем располагаемый теплоперепад 2 отсека. КДж/кг
Но = hо-hkt = 2994,45-2565 = 429,45 КДж/кг
4.2.5 Определяем noj отсека по формуле . %
(oj = (oj-Kу-(вс- (noj вл
(Gо*Vо) = (Gо-Gпо)*Vо = (35,55-15)*0,25 = 5,14
(= Рпо/Рто = 990/110 = 9 (oj = 91% у2t = у2t*Hо/Hо = 5*160/429,45 = 1,86 у2t = (1-x2t)* 100% = (1-0.95)*100% = 5
Hо = h-hkt = 2725-2565 = 160
Pср = Рпо+Ро/2 = 990+110/2 = 550
Noj = 0.8 Ку = 0,99%
Noj = 91*0.99-0,8 = 89,29%
4.2.6 Определяем действительный теплоперепад 2 отсека. КДж/кг
Hj = Hо*(oj = 429,45*0,89 = 382,21
hk = hо-Hj = 3041-410 = 2611,24
4.2.7 Расчёт 3 отсека
(то = 0,7 Рто = 0,7*110 = 77
hо = hk = 2611,24 V0 = 2,3
Определяем располагаемый теплоперепад 3 отсека. КДж/кг
Но = hо-hkt = 2611,24-2260 = 351,24
Определяем noj отсека по формуле.
% noj = noj*Kу-(вс-(noj вл
(Gо-Vо) = (Gо-Gпо-Gто)*V0 = (35,55-15-15)*2,3 = 12,77
( = Рто/Р2z = 77/6,6 = 11,67 ( = 92,4% Ky = 0,998
(вс = (hвс/Но*100% =11/351,24*100 = 3,13 у2t = у2t = (1-x2t)*100 = (1-0.872)*100 = 12.8
Рср = Рто+Р2z/2 = 77+6,6/2 = 41,8 =0,041 МПа
((oj = 7%
(oj = 92,4*0,988-3,13-7 = 81,16%
Определяем действительный теплоперепад 3 отсека. КДж/кг
Hj = Hо*(oj = 351,24*0,812 = 285,21
hk = hо-Hj = 2611,24-285,21 = 2326,03
Действительный теплоперепад турбины. КДж/кг
Hj = hо-hk = 3510-2326,03 = 1183,97 КДж/кг
Уточняем расход пара на турбину. Кг/сек
G = Nэ/Hj*(м*(г+Упо*Gпо+Уто*Gто =
25000/1183,97*0,98*0,96+0,58*15+0,272*15 = 35,22 кг/сек
5. Тепловой расчет регулирующей ступени
Для теплового расчета ступени обычно задают : давление и температуру пара перед соплами ( перед ступенью) ро, бар, и to ºC; давление пара за рабочими лопатками ( за ступенью) р2, расход пара через ступень G кг/сек; число оборотов турбины n, об/мин.
В результате расчета требуется определить КПД
Определение среднего диаметра ступени.
Но = 100КДж/кг
Фиктивная изоэнтропийная скорость Сф. м/с
Сф = 2000*Но = 2000*100 = 447 м/с
Определяем оптимальное отношение скоростей.
Хф = 0,385
Окружная скорость вращения рабочих лопаток. м/с
И = Хф-Сф = 447*0,385 = 172,18
Средний диаметр ступени. м d = И/П*п = 172,18/3,14*50с = 1,09 м
6. Определение числа нерегулируемых ступеней
6.1 Предварительный расчет первой нерегулируемой ступени
Расчёт сопловой решётки
Располагаемый теплоперепад сопловой решётки. КДж/кг
Нос = Но*(1-р) = 100*(1-0,1) = 90
Абсолютная теоретическая скорость потока на выходе из сопловой решётки при изоэнтропийном расширении пара. м/с
С1t =( 2000*90 = 427 м/с
Число Маха для теоретического процесса расширения пара.
М1t = C1t/A1t = 435/675,4 = 0,64
A1t = (k*P1*V1t *10 = 1,3*6,5*0,053 *103 = 669,22
Расчёт суживающихся сопл при докритическом истечении пара.
Сечение для выхода пара из сопловой решётки.
F1 = G*V1t/m1*G1t = 35,22*0,053/0,91*427,26 = 0,0048
Произведение степени парциальности ступени на высоту сопловой решётки. м el1 = F1/П*d*sin 1 = 0,0048/3,14*1,09*sin11 = 0,00816м
Оптимальная степень парциальности. е = 0,5*(еl1 = 0,5*(0,816 = 0,45166
Высота сопловой решётки. см l1 = el1/e = 0,816/0,45166 = 1,80666
Потеря энергии в соплах. КДж/кг
(hc = (1-()*Hoc = (1-0,97)*90 = 2,7
Тип профиля сопловой решётки.
С-90-12А
По характеристике выбранной сопловой решётки принимаются:
tопт = 0,8 в1 = 62,5 мм
Шаг решётки. мм t = в1*tопт = 62,5*0,8 = 50
Число каналов сопловой решётки. Шт.
Уточняем шаг в сопловой решётки. мм t = П*d*e/Zc = 3,14*1090*0,45166/31 = 49,87мм
10 Расчёт рабочей решётки.
10.1 Располагаемый теплоперепад рабочей решётки. КДж/кг
Нор = (*Но = 0,1*100 = 10
Абсолютная скорость входа пара на рабочие лопатки. м/с
С1 = 0,97*427,26 = 414,44

Список литературы

" Литература
1.Паровые и газовые турбины, А.Б. Трубилов, Г.В. Арсеньев, В.В Фролов –М. Энергоатомиздат, 1985. – 352с.
2.Щегляев А.В. Паровые турбины. – М. Энергия, 1976. -357с.
3.Турбины тепловых и атомных электростанций. Учебник для вузов. А.Г Костик, В.В Фролова Издательство МАИ, 2001.
4.Шляхин П.Н. Паровые и газовые турбины, -М Энергия. 1976,
5.Трояновский Б.М. Турбины для атомных электростанций. М, Энергия, 1978г. 223с.
6.Основы технологии турбиностроения: методические указания к выполнению курсовой работы. –Томск, 1998. – 45 с.
7.Основы технологии турбостроения: письменные лекции./ Бородянский В. И., Ганзбург Л. Б., Клевцов В. А. и др. – СПб.: СЗПИ, 2000. – 147 с.
8.Охрименко Я. М. Технология производства паровых и газовых турбин . М.: Машиностроение, 1966. – 599 с.
9.Панкрухин А. П.Конструкция и механика турбин: Учебник – М.Энергия:, 1969. – 398 с.
10.Веллер В.М. Автоматическое регулирование паровых турбин, М Энергия, 345с.
11.Пусковые режимы тепловых турбин: учебное пособие./И. М. Ткалин, В. Л. Челышев, В. Д. Макаров. – СПб.: СЗПИ, 1997. – 30 с.
12.Механический расчет деталей паровых турбин. /Г. В. Бектобеков, Н. Н. Борисова, В. И. Коротков и др.; Под общ. ред. О. Н. Русака. – Л.: Машиностроение, 1989. – 541 с.
13.Тепловой расчет турбин. /Г. В.Зурабов, Н. Н. Борисова, В. И. Цветков и др.; Под общ. ред. О. Н. Русака. – Л.: Машиностроение, 1989. – 541 с.
14.Эксплуатация паровых и газовых турбин. В 2-х т. Т. 1 /Под ред. А. .С Вестилова и Л.В Мамаева .-. и доп.- М.: Машиностроение, 1986.
15.Теплодинамические процессы в турбинах//Козлов Е .В, Пивоваров Е М.- Москва, Машиностроение, 1978 г.



Очень похожие работы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00365
© Рефератбанк, 2002 - 2024