Вентиляция общественного здания

нет данных

Вентиляция общественного здания

2
2260+795
1
1130
Вестибюль
568
2
1136
1
568
Охрана
21
3
63
-
-
Служебное помещение
89
-
-
2
178
Репетиционный зал
179
3
537
2
358
Склад декораций
147
-
-
2
294
Женский санузел
67
-
-
100 м3/ч на 1 прибор
300
Мужской санузел
64
-
-
100 м3/ч на 1 прибор
300
Кинопроекционная
186
3+300 на1 лампу
858
3+300 на1 лампу
858
Венткамера
948
2
1896
2,5
2370
Комната отдыха
281
3
843
4
1124
Обслуживающий персонал
243
2
486
3
729
Расхождение:
Для соблюдения баланса добавляем необходимый расход приточного воздуха в фойе
9735-8940=795 м3/ч
6. Выбор приточных камер
Приточную камеру подбираем по расходу. Для расчётного помещения – 2ПК20 без камеры орошения с калориферной установкой.
Лист
12
7. Подбор калориферной установки
Исходные данные: G=12272 кг/ч; tн=0,8 0С; tк=14 0С; Т1=1150С; Т2=700С.
Решение: Так как подбор калорифера с t= tк- tн<400С затруднителен, принимаем для расчета схему калорифера с обводным каналом.
G = 12272 кг/ч
tн = 0,8 0С
Задаёмся0С, из уравнения теплового баланса находим расход воздуха, проходящего через байпас.

кг/ч
кг/ч округляем до кг/ч и пересчитываем Δt.
Δt=44,8 0С
Общий максимальный расход теплоты:
Вт
Задаёмся массовой скоростью кг/м2 0С и определяем необходимую площадь живого сечения по воздуху:
м2
Устанавливаем 1 калорифер КВС6Б-П-УЗ с поверхностью нагрева Fк=12,92 м2, площадь живого сечения по воздуху fв=0,267 м2 площадь живого сечения по теплоносителю fw=0,00087 м2 [3].
Определяем действительную массовую скорость воздуха:
кг/м2 0С
Находим количество воды, проходящей через калорифер:
м3/с
Определяем скорость воды в трубках калорифера:
м/с принимаем 0,3 м/с
Лист
13
Коэффициент теплопередачи К=32,02 Вт/м2 0С
Необходимая площадь поверхности нагрева калориферной установки:
м2
Тепловой поток выбранного калорифера не должен превышать расчётный более чем на 10%.
Избыточный тепловой поток калорифера составляет:
%=0,003%
Сопротивление проходу воздуха ΔРа=54,8 Па
Гидравлическое сопротивление калорифера:
ΔРw=A·W=14,25·0,2=2,85 кПа
Число калориферов
шт.
Обвязка калориферов по теплоносителю
Устанавливаем калориферы последовательно согласно [7], тогда
гидравлическое сопротивление калориферов:
ΔРw=A·W·n=14,25·0,2·2=5,7 кПа
Для автоматизации теплоотдачи калориферов, а именно изменения расхода теплоносителя в обвязке предусмотрен регулирующий автоматический клапан 3КЧ-275, установленный на линии подачи, а так же датчик подачи воды на обратном трубопроводе, воздействующий на автоматический клапан. На обводной линии предусмотрена установка обратного клапана орк.2.10-01.
Лист
14
8. Подбор приточной установки
Выбор приточной камеры для помещения зрительного зала (П1). По производительности L=10227 м3/ч выбираем приточную установку 2ПК10 без оросительной камеры.
Для нерасчётных помещений установку 2ПК10 без оросительной камеры.
L=9735 м3/ч.
Приточная камера 2 ПК20 состоит из секций: приёмной, калориферной, секции фильтра и вентилятора.
8.1. Расчёт потерь давления в элементах приточной камеры расчётного помещения
Приёмная секция
, Па
, м/с для 2ПК10 ξ=10, Fж.с.=2,5 м2
м/с Па
Соединительная секция
ξ=6,8 , Fж.с.=2,5 м2
м/с Па
Секция фильтра
Тип фильтра ФСВУ. ΔР принимаем в пределах от 60 до 300 Па.
Па
Секция калориферов
ΔРа из расчёта калорифера (см. ранее).
ΔРа=54,8 Па
Суммарные потери давления в элементах приточной камеры:
ΣΔР=ΔРсоед+ΔРприём+ΔРфильт+ΔРкал=4,94+7,3+180+54,8=247,04 Па
9. Подбор жалюзийных решёток в воздухозаборном окне
Определяем суммарный расход воздуховода двух приточных камер:
м3/ч
Выбираем решётку СТД 5289 размером 150×580 с fж.с.=0,06 м2, ξ=1,2
Принимаем скорость в решётке υ=6 м/с
м2 – необходимая площадь
Количество жалюзийных решёток
шт. Принимаем n=16
Лист
15
Находим суммарную площадь живого сечения жалюзийных решёток.
Σf=0,06·16=0,96 м2
Находим истинную скорость в живом сечении
м/с
Аэродинамическое сопротивление
В тёплый период Па
В холодный период (доля рециркуляции 75%) Lхп=19962(1-0,75)=4991 м3/ч
м/с
Па
Устанавливаем короб в 4 ряда по 4 шт.
9.1. Подбор жалюзийных решёток на рециркуляционной ветке
Расход рециркуляционного воздуха
Gрец=9032 кг/ч Lрец=7527 м3/ч
Суммарная площадь живого сечения жалюзийных решёток.
Σf=7527/(3600·6)=0,35 м2
Устанавливаем 4 архитектурных решётки f1=0,102 м2
Аэродинамическое сопротивление
Па
10. Расчёт и подбор дефлектора
1. Определение производительности дефлектора по воздуху:
Для уменьшения количества дефлекторов, откроем 1 окно на ¼. Удаление воздуха будет происходить за счёт естественной вытяжки через верхний ряд окна. Площадь ¼ окна Fок=1,44 м2
Расход удаляемого воздуха через окно Lок=Fок·3600·υ=1,44·3600·1=5184 м3/ч
Lo=L-Lок=10227-5184=5043 м3/ч
L1=Lo/n=5043/3=1681 м3/ч n – предварительное количество дефлекторов
2. Определение полного давления, создаваемого дефлектором в сети.
ΔРд=ΔРгр+ΔРв±ΔРизб-(Rl+z)
ΔРгр – гравитацонное давление в помещении
ΔРгр=h·g·(ρн-ρв) ρн=353/(273+tн)=353/(273+22,7)=1,194 кг/м3
ρв=353/(273+tв.з.) tв.з.=(tн+3)+3/0,9=(22,7+3)+3/0,9=29 0С
ρв=353/(273+29)=1,169 кг/м3
h – разность отметок выхода воздуха в атмосферу и центра приточных отверстий. Принимаем 3 м.
ΔРгр=3·9,8(1,194-1,169)=0,735 Па
Лист
16
ΔРв – давление, создаваемое ветром
, Па К – аэродинамический коэффициент, равный 0,4
υв=1 м/с – расчётная скорость ветра. ρн=1,194
Па
ΔРизб – величина избыточного давления, принимаемая при дисбалансе механической вентиляции. ΔРизб=0
(Rl+z) – потери давления в воздуховодах, присоединённых к дефлектору. (Rl+z)=0.
ΔРд=0,735+0,24=0,975 Па
3. Определяем скорость в горловине дефлектора
м/с ξвх=0,5 ρв=1,169
4. Определяем предварительный диаметр (D1, м) дефлектора.
м
Принимаем ближайший номенклатурный диаметр (номер) дефлектора с расхождением до 10% в сторону уменьшения и до 20% в сторону увеличения.
№10 D 710.00.000-03
Do=1000 мм (1000-900)/1000=10 %<20%
Устанавливаем 3 дефлектора №10 с Do=1000 мм D1=2000 мм
11. Аэродинамический расчёт воздуховодов
11.2 Приточная система П1
4.1.2 Аэродинамический расчет
По аксонометрической схеме системы вентиляции выбираем главную (расчетную) магистраль, самую удаленную или самую загруженную. Делим ее на расчетные участки. Расчетным участком является прямая часть воздуховода с одинаковым расходом и сечением. Считаем потери давления на расчетной магистрали, потом потери давления на остальных участках системы вентиляции. Расчет ведем по [2] и [3] в табличной форме. После расчета делаем проверку в параллельных ветках по потерям давления. Если разница превышает 10 % то производим увязку с помощью диафрагм.
Воздухораспределитель – плафон регулируемый многодиффузорный 5.904-39 прямоугольного сечения ПРМп4 500×500 мм.
fo=0,25 м2, ξ=1,7 m=2,5 n=3
Задаёмся скоростью υ=2 м/с Σf=L/(3600·υ)=10227/(3600·2)=1.42 м2
Количество плафонов ПРМп4 n= Σf/fo=1,42/0,25=6 шт.
Устанавливаем 2 ветки по 3 плафона на каждой.
Пересчитываем истинную скорость в ПРМп4
Σf=0,25·6=1,5 м2 υ=10227/(3600·1,5)=1,89 м/с
Лист
17
dэυ=2АВ/(А+В)=2·0,5·0,5/(0,5+0,5)=0,5 м
L1=1704м3/ч ℓ=4,5 м
L2=3409м3/ч ℓ=4,5 м
L3=5114м3/ч ℓ=9 м
L4=10227м3/ч ℓ=5,5 м
L5=7527м3/ч ℓ=15 м
L6=10227м3/ч ℓ=0,5 м
L7=1705м3/ч ℓ=1 м
Расчётная ветка
Участок 1
- отвод на 900 ξ=1,2
- тройник на проход Lo/Lc=1704/3409=0,5 fn/fc=0,1/0,19=0,53 ξ=0,35
- ПРМп4 ξ=1,7
- конфузор с ø444 на ø308 ℓ/d=0,5/0,308=1,6 ξ=0,1
Σξ=1,2+0,35+1,7+0,1=3,35
Участок 2
- тройник на проход Lo/Lc=3409/5114=0,67 fn/fc=0,19/0,28=0,68 ξ=1,25
- конфузор с ø545 на ø444 ℓ/d=0,5/0,444=1,13 ξ=0,1
Σξ=1,25+0,1=1,35
Участок 3
- тройник на проход Lo/Lc=5114/10227=0,5 fn/fc=0,28/0,6=0,47 ξ=0,35
- конфузор с ø750 на ø545 ℓ/d=0,5/0,750=0,67 ξ=0,1
- отвод на 900 ξ=1,2
Σξ=0,35+0,1+1,2=1,65
Участок 4
- отвод на 900 (2 шт) ξ=1,2
Σξ=1,2·2=2,4
Лист
18
Увязываемая ветка
Участок 7
- ПРМп4 ξ=1,7
- тройник на ответвление Lo/Lc=1704/5114=0,33 fn/fc=0,1/0,28=0,36 ξ=0,7
Σξ=1,7+0,7=2,4
Рециркуляционная ветка
Участок 5
- отвод на 900 (5 шт) ξ=1,2·5=6,0
- резкое изменение сечения (сужение) Fo/F1=0,047 ξ=0,48
- конфузор Fo/F1=0,646/0,923=0,7 ξ=0,1
Σξ=6+0,48+0,1=6,58
Потери давления при заборе воздуха с улицы
Участок 6
- решётки СТД 5289 ΔР=24,2 Па
- резкое изменение сечения (расширение) ξ=1
- резкое изменение сечения (сужение) ξ=0,5
Σξ=1+0,5=1,5
Потери давления в системе П1
ΔРсист.П1=274,413+247,04+38,421=559,874 Па
4.1.2 Подбор дроссель-клапана для увязки линии рециркуляции и линии забора воздуха
ΔРрец=226,13 Па ΔРвозд. заб=38,421 Па
Избыточное давление, которое можно погасить дроссель-клапаном:
ΔР=226,13-38,421=187,709 Па
ΔР=ξρυ2/2 ρυ2/2=9,6
187,709=ξ·9,6 ξ=19,55
Принимаем дроссель-клапан с углом 700 и количеством створок 3.
4.1.2 Подбор вентилятора
ΔРв.раб.=560 Па
Условное давление вентилятора
Па t=25,7 Рбар=0,095 МПа
Па
L=10227 м3/ч
Подбираем вентилятор В.Ц4-75 №8 Е8.095-1
Диаметр колеса Д=Дном частота вращения n=965 об/мин η=0,84 N=5,5 кВт
Электродвигатель типа 4А132S6 N=5,5 кВт n=965 об/мин
Лист
19
11.2 Расчет вытяжной системы вентиляции В2
4.1.2 Аэродинамический расчет
По аксонометрической схеме системы вентиляции выбираем главную (расчетную) магистраль, самую удаленную или самую загруженную. Делим ее на расчетные участки. Расчетным участком является часть воздуховода с одинаковым расходом и сечением. Считаем потери давления на расчетной магистрали, потом потери давления на остальных участках системы вентиляции. Расчет ведем аналогично приточной вентиляции.
L1=100м3/ч ℓ=0,8 м
L2=200м3/ч ℓ=0,8 м
L3=300м3/ч ℓ=1,4 м
L4=600м3/ч ℓ=0,3 м
L5=600м3/ч ℓ=6 м
Участок 1
- решётка РВ1 ξ=1,5
- тройник на проход Lo/Lc=100/200=0,5 fn/fc=0,01/0,015=0,67 ξ=1,1
Σξ=1,5+1,1=2,6
Участок 2
- конфузор с ø150 на ø120 ℓ/d=0,5/0,12=4,17 ξ=0,1
- тройник на проход Lo/Lc=200/300=0,67 fn/fc=0,015/0,02=0,75 ξ=1,3
Σξ=0,1+1,3=1,4
Участок 3
- тройник на проход Lo/Lc=300/600=0,5 fn/fc=0,02/0,04=0,5 ξ=1,1
- конфузор с ø188 на ø150 ℓ/d=0,5/0,15=3,3 ξ=0,1
Σξ=0,1+1,1=1,2
Участок 4
- тройник на проход ξ=1
Участок 5
- зонт прямоугольный ξ=1,3
Лист
20
4.1.2 Подбор вентилятора для вытяжной системы вентиляции
Вентилятор типа DRAE281-4.82
ΔР=200 Па L=600 м3/ч N=1,55 кВт n=1160 об/мин
12. Акустический расчет приточной вентиляции расчётного помещения
Провести акустический расчет приточной системы вентиляции зала заседаний и выявить необходимость установки шумоглушителя при следующих исходных данных:
Вентилятор: ВЦ4-75 №8.
Полое давление: 668 [Па].
Секундный расход: 2,84 [м3/с].
Количество и тип воздухораспределителей: ПРМп4 6 штук
Высота рабочей зоны: 1,5 [м].
Объем помещения: VПОМ=2061 [м3].
Расчет провести для двух значений среднелогарифмических частот октавных полос 125[Гц] и 250 [Гц].
Решение:
Механический шум, создаваемый вентилятором расчетной системы, не учитываем, т.к. приточная камера находится не в расчетном помещении
Расчёт ведём по [3] и результаты расчета сводим в таблицу 6.
Лист
21
Таблица 6
№
Рассматриваемая величина
Источник
Частота
125 Гц
250 Гц
1
Допустимый уровень шума Lдоп, дБ
Табл. 12.1
47
40
2
Поправка ΔL1 , дБ
Табл. 12.3
5
5
3
Поправка ΔL2 , дБ (560×560)