Вход

Курсовой проект «Котел ДКВР-20-13»

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 288119
Дата создания 03 октября 2014
Страниц 68
Мы сможем обработать ваш заказ 30 июня в 14:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 250руб.
КУПИТЬ

Описание

19. Заключение
Современный котел оснащается системами автоматиза¬ции, обеспечивающими надежность и безопасность его ра¬боты, рациональное использование топлива, поддержание требуемой производительности и параметров пара, повы¬шение производительности труда персонала и улучшение условий его работы, защиту окружающей среды от вред¬ных выбросов.

...

Содержание

Содержание

1. Введение 3
2. Назначение и теплотехнические характеристики котла 4
3. Описание конструкции котла 5
4. Топка и горелочные устройства 8
5. Топливо и топливоприготовление 10
6. Тепловой расчет и конструирование участков поверхности нагрева котла 17
6.1 Общие положения 17
6.2 Расчет теплового баланса 17
6.3Тепловой расчет топочной камеры и конструиварование радиационных поверхностей нагрева 19
6.4 Расчет теплообмена в топке 21
6.5 Расчет и конструирование конвективных поверхностей нагрева 24
6.6 Прилегающие поверхности нагрева 34
6.7 Выносные поверхности нагрева 35
7. Тепловая схема котла 38
8. Гидродинамика пароводяного тракта котла 40
9. Аэродинамический расчет котла 42
10. Выбор тяго-дутьевого оборудования 51
11. Методы регулирования температуры пара 56
12. Коррозия, водоподготовка 59
13. Экологические требования по эксплуатации котла 60
14. Золоулавливание, внешние газоходы, дымовая труба 61
15. Конструкционные, теплоизоляционные и жаропрочные материалы, примененные в конструкции 65
16. Арматура котла 67
17. Фундамент, каркас, компоновка и крепеж элементов конструкции котла 68
18. Расчет на прочность отдельного элемента котла (на выбор из конструкции котла) 72
19. Заключение 76
20. Библиографический список 77
21. Приложения в расчетно-пояснительной записке 78

Введение

1. Введение

Устройства, предназначенные для по¬лучения пара или горячей воды повы¬шенного давления за счет теплоты, вы¬деляемой при сжигании топлива или под¬водимой от посторонних источников (обычно с горючими газами), называют котлами. Они делятся соответственно на котлы паровые и котлы водогрей¬ные. Котлы, использующие (т. е. утили¬зирующие) теплоту отходящих из печей газов или других основных и побочных продуктов различных технологических процессов, называют котлами-утилиза¬торами.
С целью обеспечения стабильной и безопасной работы котла его снабжают вспомогательным оборудованием, служа¬щим для подготовки и подачи топлива, воздуха, очистки и подачи воды, отвода продуктов сгорания и их очистки от золы и токсичных примесей, удаления золошлаковых остатков.
Комплекс устройств, включающий в себя собственно котел и вспомогатель¬ное оборудование, называют котель¬ной установкой.

Фрагмент работы для ознакомления

Таблица 13ВеличинаОбозначениеФормула или способ определенияЕдиницаРасчетРасчетная температура горячего воздухаtг.в.С30Энтальпия горячего воздуха при расчетной температурекДж/ м3379,63Количество теплоты, вносимое в топку воздухомQВкДж/ м3379,63 (1,05 − 0,05) + 379,63∙0,05 =383,43Полезное тепловыделениеQТкДж/ м336950Лучистое тепловосприятие топкиQтлкДж/ м320340Потеря теплоты с уходящими газамиq2%6,62КПД парогенератора100 − q2 − q3 − q4 − q5%91,6Расчетная невязка теплового балансаΔQкДж/ м3-50Невязка−%0,136Прилегающие поверхности нагреваДля использования теплоты отходящих газов различных технологических установок, в том числе и печей, применяются котлы-утилизаторы, вырабатывающие, как правило, пар. При высоких температурах газов (более 900 °С) эти котлы снабжаются радиационными (экранными) поверхностями нагрева и имеют такую же компоновку, как и обычный паровой котел, только вместо топки — радиационная камера, в которую снизу входят газы. Воздухоподогреватель отсутствует, если горячий воздух не нужен производству. Первичное охлаждение газов в свободном от змеевиков объеме необходимо для затвердевания уносимых из печи расплавленных частиц шлака или технологического продукта до того, как они прилипнут к холодным змеевикам и затвердеют на них.Если отходящий из технологических установок газ не содержит горючие компоненты, то такой котел горелочных устройств не имеет. Эти котлы работают с естественной или принудительной циркуляцией и имеют практически все детали котельных агрегатов.При конструировании котлов-утилизаторов, использующих тепловые отходы, следует учитывать содержащиеся в греющих газах агрессивные компоненты, например, сернистые газы, поступающие из печей обжига серосодержащего сырья. Если в подводимых к котлу технологических газах есть горючие составляющие, организуют их предварительное дожигание в радиационной камере, которая в этом случае фактически превращается в топку.При температуре газов ниже 900 °С и котлах-утилизаторах обычно используются только конвективные поверхности нагрева.Наиболее сложно найти применение низкопотенциальным тепловым ВЭР (t<100 °С). В последнее время их используют для отопления и кондиционирования промышленных и жилых зданий, применяют тепловые насосы для повышения температурного потенциала или для получения холода. Такие ВЭР используют только на отопление близко расположенных теплиц или рыбоводных хозяйств.В промышленных условиях охлаждение дымовых газов до температуры ниже 100 °С весьма затруднительно прежде всего из-за конденсации водяных паров. Холодные стенки труб, по которым циркулирует нагреваемая среда, запотевают и подвергаются интенсивной коррозии. Чтобы исключить коррозию, промышленные подогреватели воздуха иногда изготавливают из некорродирующихся стеклянных труб. Если нет вибрации, такие трубы работают достаточно долго.Для подогрева воды низкотемпературными газами (t< 100 °С) начинают использовать контактные экономайзеры, представляющие собой обычные смесительные теплообменники.Вода в них нагревается за счет теплоты контактирующих с ней газов. Поверхность контакта капель воды с газом большая, и теплообменник получается компактным и дешевым по сравнению с рекуперативным (трубчатым), но вода насыщается вредными веществами, содержащимися в дымовых газах.Выносные поверхности нагреваВсе поверхности нагрева котла, в том числе и воздухоподогреватель, как правило, трубчатые. Лишь некоторые мощные паровые котлы имеют воздухоподогреватели иной конструкции.Газоход, в котором расположены водяной экономайзер и воздухоподогреватель, называют конвективным (конвективная шахта), в нем теплота передается воде и воздуху в основном конвекцией. Поверхности нагрева, встроенные в этот газоход и называемые также хвостовыми, позволяют снизить температуру продуктов сгорания от 500—700 °С после пароперегревателя почти до 100 °С, В газоходах и топке котла за счет тяги специально устанавливаемого дымососа поддерживается разрежение. Оно не позволяет продуктам сгорания выбиваться в атмосферу котельного цеха через возможные неплотности обмуровки, через лючки и лазы.К рекуперативным теплообменникам можно отнести также теплообменники с промежуточным теплоносителем .Регенеративные ТОА- аппараты , в которых поверхность нагрева периодически омывается то горячим, то холодным теплоносителем. При этом теплота, отнимаемая от греющего теплоносителя, периодически передается нагреваемой среде. В качестве поверхности нагрева в таких теплообменных аппаратах используется твердый, достаточный массивный материал (кирпичи, различные засыпки, листы металла). Режим работы генераторов в отличии от рекуператоров нестационарный, периодический .ГорячиегазыНагретыйвоздухОхлажденные газыХолодныйвоздухРегенераторы и рекуператоры по способу передачи теплоты относятся к поверхностным теплообменникам. Рисунок 3 - Регенеративный подогреватель воздуха периодического действия с переключением потоков, движущихся через насадку Смесительные ТОА - аппараты, в которых теплота передается при непосредственном смешении охлаждаемой и нагреваемой среды (контактные теплообменники). Они просты и компактны.Используются смесительные теплообменники для легко разделяющихся теплоносителей их тщательно перемешивают, жидкости разбрызгивают или разбивают на мелкие струи.Из всех типов теплообменников наиболее широкое распространение получили рекуперативные.Тепловая схема котлаПринципиальная схема котла отражает наличие теплообменных поверхностей, последовательность их включения, как по газовому, так и по пароводяному трактам, взаимное движение сред в поверхностях, расположение узлов регулирования.При курсовом проектировании тепловая схема котла обычно составляется применительно к его заданному прототипу на основании заводских чертежей поперечного и продольного разрезов котла. При этом допускаются некоторые упрощения тепловой схемы заводского котла. Например, в принятой расчетной тепловой схеме энергетического котла можно заменить настенный радиационный пароперегреватель или одну из двух ступеней ширмового пароперегревателя конвективными ступенями, а также отказаться от двухсветного экрана или двуступенчатой компоновки водяного экономайзера и воздухоподогревателя и т.п.Все изменения тепловой схемы и конструкции котла должны быть согласованы студентом с руководителем курсового проектирования.Ниже, в качестве примера, приводится принципиальная схема энергетического котлоагрегата с естественной циркуляцией.Рисунок 4. Принципиальная схема котлоагрегатаШ - ширмы; ППП — потолочный пароперегреватель; ВПП - выходной пароперегреватель; КПП - конвективный пароперегреватель; ВЭ - водяной экономайзер; ТВП - трубчатый воздухоподогреватель; Б - барабан котла; К – конденсатор собственных нужд; Г – горелкиНа схеме котлоагрегата топка, горизонтальный и опускной газоходы выполнены по П - образной компоновке,Воздух с температурой дутьевым вентилятором прокачивается под напором через воздушную часть трубчатого или регенеративного воздухоподогревателя. Обычно при сжигании высокосернистых мазутов выбирают РВП, так как он более устойчив к низкотемпературной коррозии, чем ТВП. В пылегазовых котлах часть горячего воздуха направляется в пылесистему, а из нее в виде аэропыли поступает в горелки. В газомазутных котлах весь воздух направляется в горелки и в них же поступает топливо в количестве В.В котлах на пониженные параметры пара промышленного типа на выходе из топки вместо ширм располагается фестон, а вместо двух ступеней конвективного пароперегревателя при температуре перегретого пара ниже 350°С, может быть только одна ступень. При этом испарительные поверхности нагрева располагаются не только на стенках топки, но и в газоходах котла в виде кипятильных пучков.На принципиальной схеме котла обычно хорошо видна последовательность размещения поверхностей нагрева по газовому тракту, которая принимается за основу при составлении таблиц объектов и энтальпий воздуха, и продуктов сгорания. Гидродинамика пароводяного тракта котлаДля нормальной работы котла необходим надёжный теплоотвод от поверхности нагрева к рабочей среде, чтобы имело место неравенство tст < . Условия охлаждения металла зависят от режима течения и структуры рабочей среды.Характеристики движения потока:Массовое паросодержание: Х = кг/кг.Массовая скорость: кг/(м2·с).Приведённые скорости воды и пара: м/с, м/с.Скорость циркуляции: м/с.Скорость пароводяной смеси: м/с.Объёмное паросодержание: , где – истинное паросодержание, а – характеризует относительную скорость потоков (Wп и Wсм). Для подъёмных труб топочных экранов Wп > Wсм, поэтому β > .1) с ↑Х → ↑β.2) с ↑Р → ( → 1) → (β → Х)Режимы течения и структура рабочей среды в испарительных поверхностях нагрева.Зависит от:1) Х.2) q.3) Wпотока.4) Ра) Вертикальный испарительный участок:↑α2 = 2÷6·103 ↑↑α2 = 50÷100 ↑α2 ↑α2 ↓↓α221907519050 вода 1, Х < 20% 2 3 41 – пузырьковый режим.dпуз ≈ 1÷2 мм. = 0,34·Р0,43·q0,7, от обоих параметров степенная зависимость с различной кривизной.с ↑Р → ↑tнас → ↓σпуз → ↓dпуз → ↑α2.с ↑q → ↑Кол-во пузырей → ↑α2.2 – снарядный режим.Х2 > Х1.3 – стержневой.Х3 > 60%.4 – эмульсионный.Х4 > 90%.Аэродинамический расчет котлаТаблица 14Исходные данные к аэродинамическому расчётуНаиме-нованиеГазохо-дыОбозначениеРазмерностьФестонI ступень пароперегревателяII ступень пароперегревателяПоворотный газоходII ступень водяного экономайзерав/подогр.I ступень водяного экономайзераI ст.в/подогр.За экономайзеромГазыВоздухГазыВоздухСредняя температ. газовtr°C824715,5584,9518450,9321120223,400180Средняя скорость потокаWм/сек4,655,3246,357,747,7410,93,67,500Диаметр труб со стороны потокаdмм603838-3231403200Располож. труб относительно потока--Шах-матноеСмеша-нноеКори-дорное-Шах-матноеПро-дольноеШах-матноеШах-матное--Число труб по ходу потокаnшт4nш=4Nк=612-21l=2,6483600Шаги трубS1мм300S1ш=180S1к=9090-100-608000S2мм250S1ш=180S1к=9080-55-425500Отношение поперечного шага к диаметруS1/d-5,04,742,362,37-3,13-1,52,500Отношение продольного шага к диаметруS2/d-4,173,952,362,1-1,72-1,051,7200ПараметрS1-dS2-d--1,01,24-----0Таблица 15Расчет тягиА. Сопротивление газового тракта от топки до выхода газов из воздухоподогревателяНаименование Обозн.Разм.ФормулаВеличина12345I. Сопротивление фестонаПоправочний коэффициент при шахматном расположении.CsCd-0,84·1=0,84Сопротивление одного ряда.ΔhгрПа-0,28·9,81=2,75Полное сопротивление фестона.ΔhIПаCsCd Δhгр·(n+1)0,84·0,28·9,81·(4+1)=11,77II. Сопротивление пароперегревателяПервая ступень пароперегревателяСопротивление одного ряда.ΔhшгрПа0,364·9,81=3,57Динамический напор.HgПа0,85·9,81=8,34Поправочные коэффициенты при коридорном расположении;Gsξгр--0,520,555при шахматном расположении.CsCd-1·0,95=0,95Сопротивление I ступени пароперегревателяΔhIПаCsCdΔhшгр(Пш+1)+ CsξгрHgПк3,2·9,81=31,4Вторая ступень пароперегревателяДинамический напор.HgПа1,3·9,81=18,64Коэффициент сопротивления при коридорном расположении;ξ-CsCre ξгр n0,34·1,16·0,5·8=1,58Сопротивление II ступени пароперегревателяΔh2Паξ Hg1,58·1,9·9,81=29,43Поворот на 90° за пароперегревателемСекундный объем газовVсекм3/секСредняя скорость газовWсрм/секДинамич. напорHgПа2,3·9,81=22,56Продолжение табл.1512345Коэффициент сопротивления поворотаξ-1,0Сопротивление поворотаΔh3ПаξΔh31·2,3·9,81=22,56Общее сопротивление пароперегревателя с поправкой на эксплуатационные условия (к=1,2)ΔhIIПа(Δh1+Δh2)·k+ Δh3((3,2+3,0)·1,2+2,3)· ·9,81=95,16III. Сопротивление II ступени водяного экономайзераСопротивление одного рядаΔhгрПа0,88·9,81=8,63Поправочные коэффициенты при шахматном расположенииCsCd--1·1=1Сопротивление II ступени водяного экономайзера с поправкой на эксплуатационные условия (к=1,2)ΔhIIIПаCsCdΔhгр(n+1)·k1·0,88(21+1)·1,2·9,81=227,6IV. ВоздухоподогревательСопротивление входа и выходаОтношение сечений--F2/F1=F2F35,46/13,2=0,414Коэффициент сопротивления входа и выходаξ-ξвх+ξвых0,3+0,38=0,68Средняя скорость газовWсрм/секU3тепл.расш15,6Динамический напорHgПа6,0·9,81=58,86Сопротивление входа и выходаΔhI-ξ· Hg0,68·6,0·9,81=40,22Сопротивление тренияУдельное сопротивление тренияΔhгрПа/м6,25·9,81=61,31Поправочный коэффициент на шероховатостьСф--1,01Сопротивление трения II ступени воздухоподогревателяΔh2ПаΔhгрСфl6,25·1,01·2,6·9,81=160,88Продолжение табл. 1512345Общее сопротивление II ступени воздухоподогревателя с поправкой на эксплуатационные условия (к=1,1)ΔhIVПа(ΔhI+ Δh2)к(4,1+16,4) ·1,3·9,81=221,7V. I ступень водяного экономайзераСопротивление одного рядаΔhгрПа([9], График 6)0,98·9,81=9,61Поправочные коэффициенты при шахматном расположенииCsCd--1·1=1Сопротивление I ступени водяного экономайзера с поправкой на эксплуатационные условияΔhVПаΔhгрCsCd(n-1)к0,98·1(16+1)·2·1,2·9,81=438,5VII. Самотяга в опускном газоходеВысота газоходаНм20Самотяга на 1м высотыΔh1сПа/м0,73·9,81=7,16Самотяга в опускном газоходеΔhсПаΔhс‘H0,73·20·9,81=136,36Разряжение в топкеΔhТ-2·9,81=19,62Общее сопротивление котла с учетом самотяги и разряжения в топкеΔhАПаΣ(Δh1-VI)μj- ΔhVII+Δhr1780Сопротивление газового тракта за котлом.Б. Сопротивление газового тракта от выхода из экономайзера до золоуловителяТемпература уходящих газовtср°С180Секундный объем газов за котломVсекм3/секРезкий поворот на 90° с изменением сеченияСеченияF1м2a1·b11,79·3,15=5,65F2-a2b20,85·3,15=2,68Скорость газовW2м/секVсек/2F254,2/(2·2,68)=10,1Коэффициент сопротивленияξ-KΔ·ξ·B·C0,61·1·1=0,61Сопротивление поворотаΔh1Паξ·Hg0,61·4,2·9,81=25,5Продолжение табл. 1512345Плавный поворот на 57°СечениеFм2a·b0,85·3,15·2=5,36Скорость газовWм/секVсек/F54,2/5,36=10,1Коэффициент сопротивленияξ-0,3ά/900,3·51/90=0,19Сопротивление поворотаΔh2Паξ·Hg0,19·4,2·9,81=7,848Изменение сечения (ά=42°конфузор)СеченияF1м2a1·b10,85·3,15=2,68F2-a2b21,5·1,000=1,5Скорость газовW2м/секVсек/2F254,2/(2·1,5)=18,1Коэффициент сопротивленияξ-0,1Динамический напорHgПа13,4·9,81=131,45Сопротивление изменения сеченияΔh3-ξ·Hg0,1·13,4·9,81=12,75Плавный поворот на 65° с изменением сеченияСеченияF1м2a1·b11,5·1,000=1,5F2-a2b22,15·1,075=2,32Скорость газовW1м/секVсек/F154,2/(2·1,5)=18,1Коэффициент сопротивленияξ-0,7·0,81·1,1=0,62Динамический напорHgПа13,4·9,81=131,45Сопротивление поворотаΔh2Паξ·Hg0,6·13,4·9,81=82,4Общее сопротивление тракта от в/подогреват. до золоуловителяΔhв-ΣΔhμγ13,2·0,96·9,81=124,6Плавный поворот на 90°СечениеFм22a·b2·1,5·1,2=3,6Скорость газовWм/секVсек/F49/3,6=13,6Коэффициент сопротивленияξ--0,3Сопротивление поворотаΔh1Паξ·Hg0,3·9,4·9,81=27,47Резкий поворот на 15°СечениеFм2a·b1,5·1,2=1,8Скорость газовWм/секVсек/F49/3,6·2=13,6Коэффициент сопротивленияξ-1,4ВС1,4·0,07=0,1Продолжение табл. 1512345Сопротивление поворотаΔh2Паξ·Hg0,1·9,4·9,81=8,83Резкий поворот на 15°СечениеFм2a·b2,1·0,9=1,89Скорость газовWм/секVсек/F49/1,89·2=12,9Коэффициент сопротивленияξ-1,4ВС1,4·0,07=0,1Динамический напорHgПа7,7·9,81=75,54Сопротивление поворотаΔh3Паξ·Hg0,1·7,7·9,81=7,848Плавный поворот на 45°СечениеFм2a·b2,1·0,9=1,89Сопротивление поворотаΔh4Паξ·Hg0,15·7,7·9,81=11,77Общее сопротивление тракта от золоуловителя до дымососаΔhr-ΣΔh1-4μγ5,7·0,955·9,81=52,97В. ЗолоуловительСечение подводящих патрубков к сборному коробу золоуловителяFподвм2-10,0·1,2=12,0Сечение короба продольноеFкм2-17,0·1,2=20,4Сечение отводящих патрубковFотвм2-4·1,2·1,51=7,32Коэфф. сопротивления выхода при Fподв/ Fк=0,59ξвых-0,2Коэфф. сопротивления входа при Fотв / Fк=0,36ξвх-0,32Приведенный коэфф. сопротивления выхода ξвых/-ξвых(Fотв/ Fподв)20,2·(7,32/12,0)2=0,07Коэфф. сопротивления колена 90° с закругленными кромками перед входом в золоуловительξпов-([9], п. 2-43, стр. 23)0,3Продолжение табл. 1512345Скорость в газопроводе ωм/секVсек/ FотвСопротивление участкаΔhучПаΣξ·hд(0,32+0,07+0,3)·8,1·9,81=55Сопротивление собственно электрофильтров1ΔhэфПа([9], п. 2-48, стр. 24)15Количество элементов б.ц.n-([9], табл. 4, прилож. 111)256·2=512Расчетное сечение всех элементов Ø250 ммF0м20,05·n0,05·512=25,6Расчетная скоростьω0м/секVсек/ F0Коэфф. сопротивления циклоновξл-([9], п. 2-50, стр. 24)90Сопротивление циклоновΔhцПаξл·hд90·0,68·9,81=600,37Суммарное сопротивление золоуловителяΣΔhзуПаΔhэф+ Δhц(15+61,2)·9,81=747,52Г. Участок выход из золоуловителя – вход в дымосос Коэфф. сопротивления двух колен 90° с закругленными кромками на выходе из золоуловителяΣξпов-2·ξ902·0,3=0,6Скорость в повороте 2ωм/секСечение собирающего газопровода симметричного тройникаFСм20,785·dС20,785·1,952=2,98Скорость в собирающем газопроводеωСм/секОтношениеω/ ωС--13,2/17,7=0,75Продолжение табл. 1512345ОтношениеFвых/ FС--Коэфф. сопротивления собирающего симметричного тройника ξ0-([9], График 20)0,30Сопротивление участка до общего газопроводаΔhучПа(Σξпов+ ξ0)·hд(0,6+0,30)·8,1·9,81=71,613Коэфф. сопротивления сварного коленаξ45-ξ90·45/900,4·45/90=0,2Коэфф. сопротивления тренияλ-РТ-20,02Длина газопроводаlмПо чертежу33Сечение сборного канала тройникаFСм2-1,95·1,95=3,80Сечение ответвления симметричного раздающего тройникаF0м2F0≈ FС/21,95·0,99=1,93Отношение скоростейω0/ ωС-FС/2·F03,80/(2·1,93)=0,98Коэфф. сопротивления тройникаξ0-([9], График 18)0,1Коэфф. неучтенных сопротивленийξн-([9], п. 2-43, стр. 23)3·0,05=0,15Сопротивление участка до входа в дымососΔhучПа110,85Д. Сопротивление тракта от дымососа до дымовой трубыДиффузор (l=4м)СеченияF1м2a1·b11,2·1,4=1,68F2-a2b22,5·1,5=3,75Отношениеl/ a14/1,2=3,33Коэффициент сопротивленияξ-([9], График 11)0,15Скорость газов в сечении F1W1м/секVсек/F149/1,68=29,2Сопротивление диффузораΔh1Паξ·Hg0,15·39,4·9,81=57,9Плавный поворот на 45°СечениеFм2a·b1,5·2,5=3,75Скорость газовWм/секVсек/F49/3,75=13,1Коэффициент сопротивленияξ-0,3ά/900,3·45/90=0,15Динамический напорHgПа([9], График 4)8,0·9,81=78,48Сопротивление поворотаΔh2-ξ·Hg0,15·8,0·9,81=11,77Плавный поворот на 90°СечениеFм2a·b1,5·2,5=3,75Скорость газовWм/секVсек/F49/3,75=13,1Коэффициент сопротивленияξ-0,3ά/900,3Динамический напорHgПа([9], График 4)8,0·9,81=78,48Сопротивление поворотаΔh2-ξ·Hg0,3·8,0·9,81=23,54Собирающий тройник на 45°СеченияПроходаFnм2a1·b11,5·2,5=3,75Бок. отв.Fб-a2b22,3·5,0=11,5Скорость газовWм/секVсек/F49/3,75=13,1Коэффициент сопротивленияξ-([9], График 19)0,6Сопротивление собирающего тройникаΔh3Паξ·Hg0,6·8,0·9,81=47,09Общее сопротивление тракта от дымососа до трубыΔhrПаΣΔh1-3μγ13,6·9,81=133,42Е. Дымовая трубаВысота трубы (расч)НросчмЗадано120Диаметр трубыdуст--3,6Вход в трубуСечениеFм2a·b2,3·5,0=11,5Скорость газовWм/сек2Vсек/F2·49/11,5=8,5Коэффициент сопротивленияξ--1,0Сопротивление входаΔh1Паξ·Hg1·3,4·9,81=33,35Высота дым. трубыHмHпол- Δh120-7,8=112,2Выбор тяго-дутьевого оборудованияНормальная и бесперебойная работа котлоагрегата требует обеспечения непрерывной подачи воздуха, необходимого для горения топлива, и отвода образующихся продуктов сгорания.В котлах средней и большой производительности применяют искусственную механическую тягу, создаваемую специальными вентиляторами центробежного типа (дымососами), способными преодолеть большое сопротивление газового тракта, измеряемое сотнями миллиметров водяного столба.Подача воздуха в топку котла осуществляется дутьевыми вентиляторами. Весь воздушный тракт находится обычно под давлением.Воздух, необходимый для горения, засасывается через всасывающий короб из верхней зоны котельного отделения, где его температура несколько выше, и нагнетается дутьевым вентилятором по воздуховоду в воздухоподогреватель. После воздухоподогревателя горячий воздух разделяется на три потока:Часть воздуха (первичный воздух) подается под колосниковую решетку в первую зону горения, где происходит высушивание топлива, и во вторую зону горения, где топливо при воздействии высокой температуры и первичного воздуха газифицируется и частично сжигается.Для сжигания газа над слоем топлива подается вторичный воздух.Полное сгорание продуктов горения обеспечивает третичный воздух. Дымососы и вентиляторы устанавливают на отдельных массивных железобетонных фундаментах, могущих воспринять вибрационную нагрузку при их работе.При каждом изменении нагрузки котла необходимо изменять количество воздуха подаваемого в топку, и напор, создаваемый дымососом, т.е.

Список литературы

20. Библиографический список

1. Тепловой расчет котельных агрегатов: Нормативный метод. - М.: Энергия, 1973.-295с.
2. Липоп Ю.М,, Самойлов Ю.Ф., Модель З.Г. Компоновка и тепловой расчет парогенератора. - М.: "Энергия, 1975. - 176 с.
3. Аэродинамический расчет котельных установок: Нормативный метод. - Л.: Энергия, 1977,-265с.
4. Сидельковский Л.Н., Юренев В,Н. Парогенераторы промышленных предприятий. - М.: Энергия, 1978, - 336 с.
5. ЕСКД. Общие правила выполнения чертежей. - М.: Изд-во стандартов, 1984. -239с.
6. ЕСКД. Основные положения. - М,: Изд-во стандартов, 1983. - 352 с.


Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
© Рефератбанк, 2002 - 2022