Проект РВС 2000 м3 для хранения бензина

Файл работы включает в себя: пояснительную записку с расчетами (см.содержание)
Лист 1 - Чертеж резервуара (ф. А1)+спецификация
Лист 2 - Чертеж развертки резервуара (ф. А1)
Лист 3 - Сборочный чертеж дыхательного клапана (ф. А3) + спецификация
Лист 4 - Сборочный чертеж люка-лаза (ф. А3) + спецификация
Лист 5 - Сборочный чертеж приемо-раздаточного патрубка (ф. А3) + спецификация
Лист 6 - Сборочный чертеж крана сифонного (ф. А3) + спецификация
КОМПАС-3D V13

Защищено на отлично в 2014 году в Сибирском Федеральном Университете. ...

Введение 4
1 Исходные данные 5
2 Выбор материала конструкции 5
3 Оптимальные размеры резервуара 6
4 Расчет толщины стенки резервуара 8
4.1 Расчет стенки на прочность 11
4.2 Проверка стенки на прочность при гидроиспытаниях 13
5 Нагрузки, действующие на резервуар 14
6 Расчет на устойчивость 15
7 Конструкция и расчет покрытия резервуара 17
7.1 Расчет настила 19
7.2 Расчет поперечных ребер щита 21
7.3 Расчет радиальных ребер щита 22
8 Расчет колец жесткости 23
9 Конструкция и расчет днища РВС 24
10 Расчет сопряжения стенки с днищем 25
11 Оборудование резервуара 30
11.1 Генератор пены 30
11.2 Клапан дыхательный 31
11.3 Клапан предохранительный 33
11.4 Кран сифонный 34
11.5 Люк замерный 35
11.6 Люк-лаз 36
11.7 Люк световой 37
11.8 Магнито-поплавковый указатель уровня 38
11.9 Механизм управленияхлопушкой 39
11.10 Патрубок зачистной 40
11.11 Патрубок монтажный 41
11.12 Патрубок приемо-раздаточный 42
11.13 Пробоотборник секционный 44
11.14 Хлопушка 45
11.15 Вспомогательное оборудование 46
11.16 Устройство молниезащиты 47
Заключение 48
Список использованных источников 49

Резервуары стальные вертикальные (РВС) представляют собой одну из самых востребованных и распространенных разновидностей емкостного оборудования. Они находят широчайшее применение в самых различных областях промышленности. В частности, используются для хранения различных веществ в жидкой фазе. Это могут быть продукты производства, ожидающие транспортировки, или наоборот – исходные материалы.
Сложно назвать хотя бы одну отрасль тяжелой промышленности, где вертикальные цилиндрические резервуары не были бы востребованы. В нефтедобывающей, нефте- и газоперерабатывающей промышленности, а также в нефтехимии чаще всего используются резервуары вертикальные для нефтепродуктов. В них помещается как сырая нефть, так и продукты нефтеперегонки. Также в этих резервуарах складируются промежуточные продук ты крекинга и реформинга, химического синтеза и так далее.

Таблица 9 – Толщины стенок резервуарапоясВысота столба продукта, γfρg× (H-z),Ризб.×γf3,Полное давлениеt, расчетнаяt, принятая после расчета на прочностьt, принятая после расчета на устойчивостьМарка сталимкПакПакПамммммм81,19,72,412,14,54,54,509Г2С72,6232,425,44,54,54,509Г2С64,136,42,438,84,54,54,509Г2С55,649,72,452,155509Г2С47,1632,465,45,56609Г2С38,676,32,478,766,56,509Г2С210,189,72,492,177709Г2С111,61032,4105,48,58,58,509Г2С 7 Конструкция и расчет покрытия резервуараСтальная каркасная коническая крыша устанавливается на резервуары диаметром от 10 до 25 м. Угол наклона образующей крыши к горизонтальной поверхности выполняется с уклоном от 1:12 (4,76º) до 1:6 (9,46º). Крепление настила крыши по периметру осуществляется через обвязочный элемент жесткости. Покрытие состоит из плоских трапецеидальных щитов заводского изготовления, опирающихся по периметру стенки резервуара и на центральную стойку через центральное кольцо. Приступим, непосредственно к расчету конического покрытия с центральной стойкой.Покрытие резервуара проектируем в виде щитов, состоящих из листов толщиной t = 4 мм, уложенных на каркас из двутавра, швеллеров и уголков. Щиты опираются на верхнее кольцо центральной стойки и корпус резервуара. Щит представляет собой трапецеидальную раму с основными радиальными ребрами из прокатных двутавров. В кольцевом направлении располагают поперечные ребра из мелких номеров прокатного швеллера.К нагрузкам на покрытие относят:собственный вес настила и ребер;вакуум;снег.Расчету подлежат элементы щита:настил;поперечные ребра;радиальные ребра.Расчетной схемой настила является тонкая оболочка, работающая только на растяжение и опирающаяся на поперечные ребра. Расчетным пролетом настила будет шаг поперечных ребер щита. Сечение настила проверяют по жесткости, принимая значение предельного относительного прогиба и по прочности.Необходимо, для начала произвести сбор нагрузок. Определяем нормативные и расчетные нагрузки на щит покрытия. Нормативные нагрузки на щит покрытия: (42)gщ=gн+gб+gвак+S∙ψ=0,33+0,16+0,2+1,8∙0,9= =2,29 кН/м2,гдеgн собственный вес радиальных балок и опорных ребер жесткости, 0,33 кН/м2;gб собственный вес радиальных балок и поперечных ребер, 0,16 кН/м2;gвак собственный вес от вакуума, 0,2 кН/м2;S снеговая нагрузка, 1,8 кН/м2;ψ коэффициент сочетания нагрузок, 0,9.Отметим, что суммарная нормативная нагрузка на щит равна gщн=1,823 кНм2 .7.1 Расчет настилаПринимаем настил приваренным к радиальным ребрам щитов электродами типа Э42. Предельный относительный прогиб настила:(43) flн=1150,гдеlн наибольший пролет настила;f поперечное сечение ребра.Принимая толщину настила tн=4 мм по условиям эксплуатации, по формуле А. Л. Телояна определяют наибольший пролет настила lн:(44) lн=4tн15flн∙1+72∙E1lнf4qнн,где нормативная погонная нагрузка на полосу настила единичной ширины; толщина настила; коэффициент, учитывающий сопротивление материала упругой деформации, а также поперечной и продольной относительной деформации.Коэффициент рассчитывается по формуле:(45) E1=E1-v2=2,1∙1041-0,282=2,27∙104 кНсм2,где E – модуль упругости стали;v коэффициент Пуассона.Расчетная величина собственного веса настила определяется:(46)gнн=tн∙ρст∙g=0,4∙7,8∙10-3∙9,8=0,03 Нсм2= =0,3∙10-4 кНсм2Расчетный вес снегового покрова рассчитывают по формуле:(47) gснн=0,7∙Sg∙μ=0,7∙1,8∙103∙1=1,26 ∙10-4 кНсм2,где Sgи μ - то же то и в формуле (4).Нормативная погонная нагрузка на полосу настила единичной ширины по формуле: (48) qнн=gнн+gснн+gвакн∙ψ= 0,3∙10-4+ +1,26 ∙10-4 +0,2 ∙10-4 ∙0,9=1,614 ∙10-4 кНсм2Тогда по формуле (44):(49) lн=4∙0,4∙15015∙1+72∙2,27∙1041504∙1,614∙10-4=336,1 смПо конструктивным соображениям принимаем расстояние между поперечными ребрами щита, что является пролетом настила a, равным 1,5 м. Проверим настил покрытия на прочность по формуле:(50) σ=Htн+6∙Mопtн2≤γс∙Rγ,где распор; опорный момент;Rγи γс тоже, что и в формуле (3).Нагрузка на расчетную полоску настила за вычетом собственного веса радиальных и поперечных ребер жесткости щитов:(51)qн=gн+gвакн+gснн∙ψ=0,33+ 0,2+1,26∙0,9=1,644 кНм2Примем стрелку прогиба настила:(52) f0=1150∙a=1150∙1,5=0,01 м=1 см,где a шаг поперечных ребер жесткости щита.Распор:(53) H=qн∙a28∙f0-48∙E1∙tн312∙a2=1,644∙10-4∙15028∙1-48∙2,27 ∙104∙0,4312∙1502=0,204 кНсм Коэффициент K:(54)K=12HE1∙tн3=12∙0,2042,27∙104∙0,43=0,04 1см Опорный момент определяется по формуле:(55) Моп=qн∙a2K=1,644∙10-4∙1502∙0,04=0,308 кН Проверка настила на прочность по формуле (50):(56) σ=Htн+6∙Mопtн2=0,2040,4+6∙0,3080,42=12,06≤19,7 γс∙Rγ=219,05∙106∙0,9=19,7 кНсм2 Прочность настила обеспечена [2].7.2 Расчет поперечных ребер щитаПредварительно назначим количество щитов в покрытии. Принимая ширину щита у стенки резервуара b0=3 м, требуемое количество щитов определим по формуле:(57) nщ=π∙Dp b0=3,14∙15,283=16 шт,где диаметр резервуара; ширина щита у стенки резервуара.Количество щитов покрытия должно быть равным четырем. Тогда, соответственно, принимаем число щитов равным nщ=16 шт.Расчетный пролет поперечного ребра будет равен величине , т.е. b0= lp==3 м. Равномерно распределенная расчетная нагрузка на поперечное ребро при шаге ребер a = 1,5 м. составит:(58) qр.п=gщ∙a=2,29∙1,5=3,43 кН/мНормативная нагрузка:(59) qр.пн=gщн∙a=1,823∙1,5=2,73 кН/мРасчетный изгибающий момент:(60) Мр.п=qр.п∙lp28=3,43∙328=3,86 кН∙мТребуемый момент сопротивления рассчитывается по формуле:(61) Wтр=Мр.пγс∙Rγ=3,86∙1021∙21,9=17,6 см3Требуемый момент инерции при предельном относительном прогибе ребра:(62) fрlр=1200Требуемый момент инерции определяется по формуле:(63) Iтр=5384∙qр.пн∙lp3E∙fрlр=5384∙2,73∙33∙1062,19∙104∙1/200=87,79 см4Принимаем рекомендуемый швеллер №8 Wx=22,4 см3,Ix=89,4 см4 [2].7.3 Расчет радиальных ребер щитаПролет радиального ребра, как балки при свободном опирании щита на стенку резервуара и на верхнее центральное кольцо трубчатой стойки равен:(64) r=lр=Dp2=7,64 мРадиальная балка (ребро) щита воспринимает нагрузку по треугольнику (рисунок 1) в соответствии с грузовой площадью и является основным несущим элементом покрытия. Расчетной схемой радиальной балки является обычная двухопорная шарнирно опертая балка.Рисунок 1 Расчетная схема радиального ребраМаксимальная интенсивность нагрузки на радиальное ребро у стенки резервуара по формуле:(65) q=gщ∙b0=2,29∙3=6,87 кН/мМаксимальный расчетный момент:(66) M=q∙r29∙3=6,97∙7,6429∙3=25,74 кН∙м Требуемый момент сопротивления с учетом развития пластических деформаций: Wтр=M1,12∙γс∙Rγ=25,74∙1021,12∙1∙21,9=104,96 см3 Что соответствует двутавру №16 Wx=109 см3 [3].Требуемый момент инерции сечения ребра из условия обеспечения жесткости составит:(67) Iтр=5768∙qр.пн∙b0∙r3E∙fr=5768∙1,823∙10-4∙7,643∙106∙3∙1022,19∙104= =1451 см4Выберем из сортамента прокатный двутавр №18 Iтр=1290 см4 по [3]. По прочности требуется меньший номер двутавра. Диаметр центральной стойки принимается по конструктивным соображениям с учетом условий опирания щитов покрытия и использования стойки для рулонирования элементов резервуара [2]. 8 Расчет колец жесткостиТак как условия на прочность и устойчивость выполняются, то на проектируемый резервуар целесообразно поставить только верхнее ветровое кольцо.Верхнее ветровое кольцо устанавливается на верхнем поясе стенки резервуара. Рекомендуемая высота установки верхнего ветрового кольца составляет от 1,1 до 1,25 м от верха стенки. Сечение верхнего кольца жесткости подбирается из условия действия в нем максимального изгибающего момента , который вычисляется по формуле:(68)M=0,0186∙1,4∙w0∙k∙c∙r2∙H==0,0186∙1,4∙0,534∙0,65∙0,8∙7,642∙12= 5,06 кН∙м,где w0 - нормативное значение ветрового давления; k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте равный 0,65; c - аэродинамический коэффициент равный 0,8. 9 Конструкция и расчет днища РВСДнища резервуаров должны иметь коническую форму для удаления подтоварной воды и удобства зачистки резервуаров с уклоном от центра или к центру. Величина уклона 1:100. Допускается применение плоских днищ для РВС объемом до 1000 м3. Днища резервуаров объемом свыше 2000 м3 должны иметь центральную часть и утолщенное кольцо окрайки.Для листов окраек применяется та же марка стали, что и для нижнего пояса резервуара или соответствующего ей класса прочности при условии обеспечения их свариваемости. С внешней стороны кольцо из листов окраек должно быть круговой формы. Внутренняя граница окраек может иметь форму правильного многоугольника с числом сторон, равным числу листов окрайки. Радиальная ширина окрайки должна обеспечивать расстояние между внутренней поверхностью стенки и швом приварки центральной части днища не менее 300 мм для резервуаров объемом до 5000 м3 и 600 мм для резервуаров объемом более 5000 м3, но не менее величины, определяемой соотношением:(69) LO=26,22∙r∙t1=26,22∙7640∙8,5=6683 мм;где номинальная толщина первого пояса резервуара. Принимаем радиальную ширину окрайки равной 300 мм.Для определения толщины кольцевых окраек необходимо пользоваться данными таблицы [6]. Так как толщина стенки верхнего пояса составляет 4,5 мм, то минимальная толщина кольцевой окрайки должна быть равна 6 мм. При проектировании конструкции днища должны быть учтены следующие требования, представленные в таблице [ссылка на таблицу методы]. Выступ днища (окраек днища) за внешнюю поверхность стенки – 50-100 мм. Величина нахлеста центральной части днища на кольцо окраек - 60-100 мм. Величина нахлеста листов (полотнищ) центральной части днища между собой – 30-50 мм. Номинальная толщина листов центральной части днища (при наличии кольца окраек или без него), не менее 4 мм. Минимальная толщина остающейся подкладной пластины – 4 мм. Размеры окраечного кольца днища назначаются из условия прочности узла соединения стенки с днищем с учетом деформированности листа окрайки днища.Номинальная толщина кольцевых окраек должна быть не менее величины, определяемой по формуле:(70) tb=0,77∙t1=0,77∙4,5=6,5 мм;Так как tb должно быть не менее 6 мм, то принимаем tb=7 мм.Центральная часть днища выполняется в виде отдельных листов или полотнищ. Ее форма по периметру принимается исходя из условия обеспечения величины нахлеста центральной части днища на кольцо окраек в соответствии с таблицей [ссылка на таблицу методы]. Номинальная толщина листов центральной части днища должны быть не менее 4 мм, исключая припуск на коррозию [6].Центральная часть днища состоит из четного числа рулонируемых полотнищ шириной до 12 м. Полотнища собирают из листов 2000x8000 мм. Соединяются полотнища между собой внахлестку (размер нахлестки 50..60 мм). Отмечается, что язвенная коррозия в листах днища вызывает наступление предельного состояния вследствие потери герметичности резервуара при образовании сквозного свища. Припуск на коррозию 1-2 мм существенно повышает долговечность резервуара. Вместо применяемых в типовых проектах для днищ листов толщиной 4 и 5 мм рекомендуется использовать листы толщиной 6 мм. 10 Расчет сопряжения стенки с днищемВ основу определения внутренних усилий в зоне краевого эффекта (в месте сопряжения стенки с днищем) положена основная система метода сил с двумя неизвестными.Предлагается к рассмотрению основная система метода сил тоже с одним неизвестным М0 без допущений (рисунок 2).Рисунок 2 – Основная система сопряжения стенки с днищем резервуараКаноническое уравнение метода сил:(71) δ11ст+δ11дн∙Мо+∆1pст+∆1pдн=0Для решения дифференциального уравнения изогнутой оси балки на упругом основании использованы балочные функции А. Н. Крылова и метод начальных параметров. Коэффициенты канонического уравнения определяются по формулам:(72) δ11ст=2βст3Kст (73) δ11дн=4βст3У1βст∙С+2У4(βдн∙СKднСвободные члены определяются по формулам: (74) ∆1pст=-Pи∙βст-P'Kст(75) ∆1pдн=-2∙βднKдн∙(q∙βдн∙z1-2∙Pи∙z2),где нагрузка на единицу длины дуги стенки от собственного веса стенки, покрытия и снега на нем; избыточное давление в паровоздушном пространстве.Коэффициент деформации стенки:(76) βст=43(1-v2)r2∙t13=43(1-0,352)7642∙0,853=0,052 см-1;где коэффициент Пуассона. Почва в Красноярске – суглинок, для этой почвы коэффициент равен 0,35.; толщина нижнего листа стенки РВС.Теперь считаем условный коэффициент постели стенки:(77) Kст=E∙t3r2=2∙1011∙0,00857,642=29∙106=0,029 кНсм2;Определяем коэффициент деформации днища:(78) βдн=43∙Kдн∙1-v2E∙ tокр3=43∙0,1∙1071-0,3522∙1011∙0,653= 0,08 см-1,где tокр толщина окрайки (tокр=7-0,5=6,5 мм); коэффициент постели основания. Основание для проектируемого резервуара – песчаная подушка. Поэтому коэффициент постели основания Kдн = 0,1 кН/см3. Давление на днище определяется по формуле:(79) Pи=γf1∙ρнп∙g∙H1+γf2∙Pизбн=1,1∙824∙9,8∙12+1,2∙2∙103= = 108 кПа = 0,0108 кНсм2Давление в паровоздушном пространстве в зависимости от уровня налива нефтепродукта:(80) P,=Pи-PизбнH1=0,0108-0,00021200=8,9∙10-6 кНсм3;Результаты вычислений показывают, что величины и близки к единице (погрешность не превышает 5%). (81)Поэтому:(82)Тогда получим:(83)Исходя из всех вышеперечисленных особенностей:(84) Для того чтобы определить свободный (грузовой) член канонического уравнения, необходимо посчитать нагрузку на единицу длины дуги стенки от собственного веса стенки, покрытия и снега на нем:(85) где нагрузка на единицу длины дуги стенки от собственного веса; нагрузка на единицу длины покрытия; нагрузка на единицу длины снега на покрытии.Для определения собственного веса стенки и покрытия обратимся к таблице П1 [1].Принимаем:gст=10,38 кг/м3;gпк=4,38 кг/м3.По формуле определяем нагрузку на единицу длины дуги стенки от собственного веса:(86) qст=qст∙V∙g2π∙r=10,38∙2000∙9,82∙3,14∙7,64=4,238 кНм=0,0423 кНсм;Определяем нагрузку на единицу длины покрытия:(87) qпк=gпк∙V∙g2π∙r=4,38∙2000∙9,82∙3,14∙7,64=1,788 кНм=0,017 кНсм;Нагрузка на единицу длины снега на покрытии:(88) qсн=Sg∙μ∙r2=1,8∙103∙7,642=6,878кНм=0,068 кНсм;Теперь считаем суммарную нагрузку, согласно формуле (85):(89) q=0,0423+0,017+0,068=0,129 кНсм;Считаем свободный член канонического уравнения для днища:(90) ∆1рдн==-2∙0,08 0,1∙0,129∙0,083 -0,0108= =0,00026;Свободный член канонического уравнения для стенки резервуара:(91) ∆1рст==-0,0108∙0,052-8,9∙10-60,029 =-0,019;Коэффициент канонического уравнения для стенки резервуара:(92) δ11ст==2∙0,05230,029=0,009 1кН;Коэффициент канонического уравнения для днища резервуара:(93) δ11дн==4∙0,0830,1=0,023 1кН;Полученные нами значения подставляем в каноническое уравнение метода сил и находим момент изгибающий MO: 0,009+0,023∙М0+-0,019+0,00026=0;0,032∙М0=0,01874;М0=1,7 кН;Проверяем окрайку на прочность:(94) где коэффициент условия работы стеки резервуара в зоне краевого эффекта. Считаем условие: γс∙γкр∙Ry=1,2∙1,2∙250=360 МПаСогласно формуле (95) получаем: σокр=4∙1,7∙1036,52=160,9 МПа.Условие выполняется, а это значит, что прочность окраек обеспечена и подобрана правильная толщина окрайки.Для резервуаров с толщиной листов нижнего пояса стенки 20 мм и менее рекомендуется тавровое соединение без разделки кромок (рисунок 3). Размер катета каждого углового шва должен быть не более 12 мм и не менее номинальной толщины окрайки.Рисунок 3 – Соединение стенки с днищемПри этом сварные швы должны выполняться как минимум в два прохода. Поперечная сила Q0 вызывает в сварных швах и стенке несущественные напряжения. Поэтому можно их не учитывать [ссылка].11 Оборудование резервуара11.1 Генератор пеныГенератор пены средней кратности стационарный (рисунок 4), предназначен к применению в стационарных установках пенного пожаротушения резервуаров с нефтью и нефтепродуктами. Генератор может применяться с указанной целью в других отраслях промышленности в пределах его технической возможности. Генератор соответствует климатическому исполнению У категории размещения 1, условиям работы в атмосфере типа II ГОСТ 15150-69.1 – корпус; 2 – распылитель; 3 – кассета; 4 – сетка; 5 – крышки; 6,7 – фланцы; 8 – заслонка; 9 – вилка; 10 –канат; 11 –ручка; 12 – тяга.Рисунок 4 – Генератор пены ГПСС-2000Технические характеристики клапана дыхательного ГПСС-1500 приведены в таблице 10 [9].Таблица 10 – Технические характеристики ГПСС-2000 Наименование параметраГПСС-2000Давление перед распылением, МПа0,8Расход раствора пенообразователя, л/с21Кратность пены, не менее70Давление перед распылением при автоматическом срабатывании затвора, МПа, не более0,32Усилие срабатывания ручного привода, Нне менее 80, но более 90Габаритные размеры, мм, не более:Длина620Ширина620 Высота881Масса, кг, не более5311.2 Клапан дыхательныйКлапаны дыхательные совмещенные КДС 1500 (рисунок 5) предназначены для герметизации газового пространства резервуаров с нефтью нефтепродуктами, и регулирования давления в этом пространстве в заданных пределах. Клапаны работают как в режиме дыхательных, так и предохранительных. При установке на резервуары дыхательных клапанов КДС в качестве предохранительных последние должны быть того же типоразмера, что дыхательные и настроены на те же рабочие параметры или 5-10 % выше номинала. Клапан КДС имеет такие преимущества перед аналогами, как простота обслуживания при осмотрах без применения специального инструмента, возможность изменения давления срабатывания, возможность замены огнепреградителей без демонтажа самого клапана. Конструкция клапана обеспечивает технологические процессы хранения, транзита и слива/налива нефти и нефтепродуктов, в том числе в условиях газоуравнительной системы. Средняя наработка на отказ 36000 циклов.Рисунок 5 – Клапан дыхательный совмещенныйТехнические характеристики клапана дыхательного КДС-1500 приведены в таблице 11 [9].Таблица 11 – Технические характеристики КДС-1500 Наименование параметраКДС-1500Условный проход, Ду, мм250350Рабочее давление Па, не более2000Рабочий вакуум, Па, не более250Давление срабатывания, Па, не более1500 - 1600Вакуум срабатывания, Па, не более100 - 150Максимальная пропускная способность, м3/ч10001300Габаритные размеры, мм, не более:высота Н900900ширина В930930Присоединительные размеры:диаметр присоединительного фланца D, мм370485диаметр окружности D1, мм335445диаметр крепежных отверстий d, мм1822Количество крепежных отверстий n, шт1212Масса клапана, кг, не более858511.3 Клапан предохранительныйКлапаны предохранительные гидравлические КПГ (рисунок 6) предназначены для установки на резервуарах с нефтью и нефтепродуктами для защиты резервуара от разрушения в случае сверхдопустимого давления или вакуума при отказе рабочего клапана. Конструкция клапана, материалы, из которых он изготовлен, обеспечивают высокую надёжность, долговечность и безопасность в эксплуатации. Возможна комплектация ответными фланцами. По устойчивости к воздействию климатических факторов клапаны соответствуют исполнению У категории размещения 1 по ГОСТ Р 15150-69. Средняя наработка на отказ 36000 циклов. Под циклом понимается одно открытие и закрытие клапана. Срок службы 10 лет.1-корпус с присоединительным фланцем; 2-чашка; 3-обойма с патрубком; 4-экран; 5-огневой предохранитель; 6-крышка; 7-трубка слива (налива); 8,9-сливные отверстия; 10-прокладка; 11-переходной фланец на необходимый условный проходРисунок 6 – Клапан предохранительный гидравлическийВыбираем клапан предохранительный гидравлический КПГ-250. Его технические характеристики приведены в таблице 12 [9].