Вход

Переходные процессы в электроэнергетических сетях.

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 206104
Дата создания 08 мая 2017
Страниц 75
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 29 марта в 18:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 600руб.
КУПИТЬ

Описание

По условию прочности в соответствии с ПУЭ сечение не должно быть меньше 4 мм для алюминиевых жил, поэтому принимаю контрольный кабель АКРВГ c жилами сечением .
Действительное сопротивление проводов:


Сопротивление вторичной нагрузки:


Условие проверки:


11.3 Проверка трансформаторов напряжения по вторичной нагрузке.

Вторичная нагрузка трансформаторов напряжения НКФ-110-II У1, устанавливаемых на шинах 110 кВ, в соответствии с каталожными данными приборов [2], приведена в таблице 11.7.

Выбранный трансформатор напряжения НКФ-110-94У1 имеет номинальную мощность ВА в классе точности 0,5 . Три однофазных трансформатора напряжения соединённых в звезду имеют мощность 3 200 600 ВА.
Таким образом , трансформатор будет работать в выбранном классе точности.
Вторичная нагруз ...

Содержание

Задание на курсовой проект 3
1 Расчет суммарных электронагрузок на шинах всех напряжений подстанции. Определение годовых расходов активной и реактивной энергии потребителями подстанции 5
2 Выбор числа и мощности главных понизительных трансформаторов 8
3. Составление блок-схемы подстанции и схемы подстанций с распределением отходящих линий по секциям и трансформаторам 10
4 Расчет токов короткого замыкания 12
5. Выбор аппаратов, шин, кабелей. 16
5.1 Расчет токов продолжительного режима 16
5.1.1 Цепь трехобмоточного трансформатора. 17
5.1.2 Цепь линии к потребителю. 17
5.1.3 Цепи вводных выключателей (цепи питающих линий): 19
5.1.4 Цепи секционных и шиносоединительных выключателей: 20
5.1.5 Сборные шины: 20
5.2 Выбор аппаратов РУ ВН 21
5.3 Выбор аппаратов РУ НН. 28
5.4 Выбор проводников на стороне 110 кВ 34
5.5 Выбор отходящих линий на 110 кВ 35
5.6 Выбор отходящих линий на 10 кВ 36
5.7 Выбор ошиновки РУ 110 кВ 38
5.8 Выбор ошиновки НН трансформатора до вводных ячеек КРУ 38
5.9 Выбор изоляторов. 42
6. Выбор вида и источников оперативного тока. 44
7. Расчет нагрузок, выбор трансформаторов и составление схемы питания собственных нужд. 48



8 Выбор основных конструктивных решений. 52
9. Расчёт заземления подстанции при удельном сопротивлении грунта ρ80 Ом·м. 55
10. Расчет защиты подстанции от прямых ударов молнии 60
11 Определение видов учета электроэнергии и электрических измерений. 65
11.1 Размещение измерительных приборов. 65
11.2 Проверка трансформаторов тока по вторичной нагрузке 65
11.3 Проверка трансформаторов напряжения по вторичной нагрузке. 72
ЛИТЕРАТУРА 75














Введение

Задание на курсовой проект
"Районная понизительная подстанция"
Вариант 28
Проектируемая подстанция в узле 11 сети 110 кВ.

Нагрузка на питающие линии объектов распределена равномерно с взаимным попарным резервированием. Климатический район - Нижегородская обл. Среда в районе расположения подстанции нормальная. Обслуживание подстанции выездной бригадой.
Перечень вопросов, подлежащих разработке

1. Расчет суммарных электронагрузок на шинах всех напряжений подстанции. Определение годовых расходов активной и реактивной энергии потребителями подстанции.
2. Выбор числа и мощности главных понизительных трансформаторов.
3. Составление блок-схемы подстанции.
4. Составление схемы подстанции с распределением отходящих линий по секциям и трансформаторам.
5. Расчет токов короткого замыкания.
6. Выбор аппаратов, шин, кабелей.
7. Выбор вида и источников оперативного тока.
8. Расчет нагрузок, выбор трансформаторов и составление схемы собственных нужд.
9. Выбор основных конструктивных решений.
10. Расчет заземления подстанции при удельном сопротивлении грунта ρ 80 Ом см.
11. Расчет защиты подстанции от прямых ударов молнии.
12. Определение видов учета электроэнергии и электрических измерений.








Фрагмент работы для ознакомления

Технические параметры шкафов КРУ серии D-12P приведены в таблице 5.2.Таблица 5.2 – Основные параметры и характеристики КРУ серии D-12P. Наименование параметра характеристикиЗначениеНоминальное напряжение, кВ10Наибольшее рабочее напряжение, кВ12Номинальный ток сборных шин, А630; 1000; 1250; 1600; 2000; 2500; 3150; 4000Номинальный ток главных цепей630; 1000; 1250; 1600; 2000; 2500; 3150; 4000Номинальный ток отключения выключателей, встроенных в КРУ, кА12,5; 20; 25; 31,5; 40; 50Ток электродинамической стойкости, кА51; 64; 81; 102; 128Ток термической стойкости, кА20; 25; 31,5; 40; 50Время протекания тока термической стойкости, с1 или 3Номинальное напряжение вспомогательных цепей, ВЛюбое стандартное напряжение до 220 В постоянного, переменногоили выпрямленного токаГабаритные размеры шкафов, ммширинаглубинавысота750, 900;1300; 2150 – 2470Масса, кгот 480 до 980Типы оборудования, применяемого в КРУ серии D-12P, приведены в таблице 5.3. Таблица 5.3 – Типы оборудования, применяемого в КРУ серии D-12P.Наименование оборудованияТип, маркаСиловые выключателиBB/TELVD-4EVOLISLFТрансформаторы напряженияРазличныеТрансформаторы токаРазличныеКонтакторыV-7, V-12ЗаземлителиUWEa, UMRОграничители перенапряженийОПН/TELРезультаты проверки аппаратов, входящих в комплект шкафов КРУ серии D-12P сведены в таблице 5.4.Таблица 5.4 - Проверка аппаратов шкафов КРУ серии D-12P.Наименованиеи тип аппаратаУсловиевыбораРасчётныеданныеТехническиепараметрыПроверкаусловияАппараты, встраиваемые во вводные ячейкиВводнойвыключательEVOLIS12P1-3000 (пружинно-моторный привод)(4 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 2904,65AIном = 3000А2904,65<3000iуд ≤ iпр.сiуд = 56,23кАiпр.с= =2,5·25=62,5кА56,23< 62,5Iпτ ≤ Iоткл.номIпτ = 25,57кАIоткл.ном = 30кА25,57< 30iаτ ≤ iа.номiаτ= 0кАiа.ном=14,1420<14,142Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 722,11кА2сI2пр.т·tт = 2523= = 1875кА2с722,11< 1875Трансформа-тор токаGIS 12 - -0,5-2500/5-У3(12 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 2904,65AIном = 3000А2904,65< 2500Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 722,11 кА2сI2пр.т·tт =25021= = 62500кА2с722,11< 62500iуд ≤ iпр.сiуд = 25,57кАiпр.с= =2,5·25=62,5кА25,57<62,5Z2 ≤ Z2номZ2 = 0,109 Ом (см. п.11)Z2НОМ=0,2 Ом0,109 < 0,2Аппараты, встраиваемые в секционную ячейкуСекционный выключательEVOLIS12P1-1500 (пружинно-моторный привод)(2 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ IномImax= 1452,32AIном = 1250А1452,32<1500iуд ≤ iпр.сiуд = 56,23кАiпр.с=2,5·25=62,5кА56,23< 62,5Iпτ ≤ Iоткл.номIпτ = 25,57 кАIоткл.ном = 30кА13,578< 30iаτ ≤ iа.номiаτ= 0кАiа.ном=14,1420<14,142Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 459,6 кА2сI2пр.т·tт = 2523= = 1875кА2с459,6< 1875Трансформа-тор токаGIS 12 - -0,5-1250/5-У3 (6 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 1452,32АIном = 1250А1452,32< 1500Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 459,6 кА2сI2пр.т·tт = 12521= = 15625кА2с459,6<15625iуд ≤ iпр.сiуд = 56,23кАIпр.с = 312,556,23< 312,5Z2 ≤ Z2номZ2 = 0,105Ом (см. п.11)Z2НОМ=0,2Ом0,105 < 0,2Аппараты встраиваемые в ячейки потребителей 10 кВВыключатель присоединения Инструментальный завод НПЗ EVOLIS12P1-630 (пружинно-моторный привод)(2 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 258,191AIном = 630А258,191<630iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кАiпр.с= =2,5·25=62,5кА34,389< 62,5Iпτ ≤ Iоткл.номIпτ = 13,578кАIоткл.ном = 25кА13,578< 25iаτ ≤ iа.номiаτ= 0кА0<14,142Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2сI2пр.т·tт = 2523= = 1875кА2с129,607< 1875Трансформа-тор токаGIS 12 - -0,5-300/5-У3 (6 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 258,191AIном = 300А258,191< 300Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2сI2пр.т·tт = 3021= = 900кА2с129,607< 900iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кА34,389< 75Z2 ≤ Z2номZ2 = 0,109 Ом (см. п.11)0,109 < QUOTE Выключатель присоединения Металлург. пр-во EVOLIS12P1-630 (пружинно-моторный привод)(4 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 451,834AIном = 630А451,834<630iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кАiпр.с= =2,5·25=62,5кА34,389< 62,5Iпτ ≤ Iоткл.номIпτ = 13,578кАIоткл.ном = 25кА13,578< 25iаτ ≤ iа.номiаτ= 0кА0<14,142Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2сI2пр.т·tт = 2523= = 1875кА2с129,607< 1875Трансформа-тор токаGIS 12 - -0,5-500/5-У3 (12 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 451,834AIном = 500А451,834< 500Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2сI2пр.т·tт = 5021= = 2500кА2с129,607< 2500iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кА34,389< 125Z2 ≤ Z2номZ2 = 0,109 Ом (см. п.11)0,109 < QUOTE Выключатель присоединения Цех подготовки шихты EVOLIS12P1-630 (пружинно-моторный привод)(4 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 387,287AIном = 630А387,287<630iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кАiпр.с= =2,5·25=62,5кА34,389< 62,5Iпτ ≤ Iоткл.номIпτ = 13,578кАIоткл.ном = 25кА13,578< 25iаτ ≤ iа.номiаτ= 0кА0<14,142Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2сI2пр.т·tт = 2523= = 1875кА2с129,607< 1875Трансформа-тор токаGIS 12 - -0,5-500/5-У3 (12 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 387,287AIном = 500А387,287< 500Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2сI2пр.т·tт = 5021= = 2500кА2с129,607< 2500iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кА34,389< 125Z2 ≤ Z2номZ2 = 0,109 Ом (см. п.11)0,109 < QUOTE Выключатель присоединения Компрессорная EVOLIS12P1-630 (пружинно-моторный привод)(10 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 419,56AIном = 630А419,56<630iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кАiпр.с= =2,5·25=62,5кА34,389< 62,5Iпτ ≤ Iоткл.номIпτ = 13,578кАIоткл.ном = 25кА13,578< 25iаτ ≤ iа.номiаτ= 0кА0<14,142Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2сI2пр.т·tт = 2523= = 1875кА2с129,607< 1875Трансформа-тор токаGIS 12 - -0,5-500/5-У3 (30 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 419,56AIном = 500А419,56< 500Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2сI2пр.т·tт = 5021= = 2500кА2с129,607< 2500iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кА34,389< 125Z2 ≤ Z2номZ2 = 0,109 Ом (см. п.11)0,109 < QUOTE Выключатель присоединения Насосная EVOLIS12P1-630 (пружинно-моторный привод)(2 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВImax ≤ Iном Imax= 419,56AUном = 10кВ10 = 10iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кАIном = 630А419,56<630Iпτ ≤ Iоткл.номIпτ = 13,578кАiпр.с=2,5·25=62,5кА34,389< 62,5iаτ ≤ iа.номiаτ= 0кАIоткл.ном = 25кА13,578< 25Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2с0<14,142Трансформа-тор токаGIS 12 - -0,5-500/5-У3 (6 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= 419,56AIном = 500А419,56< 500Bк ≤ I2пр.т QUOTE tтBк = 129,607кА2сI2пр.т·tт = 5021= = 2500кА2с129,607< 2500iуд ≤ iпр.сiуд = 34,389кА34,389< 125Z2 ≤ Z2номZ2 = 0,109 Ом (см. п.11)0,109 < QUOTE Ограничитель перенапряже-ния ОПН-КР/TEL 10/10,5 УХЛ(4 шт.)Uс.ном ≤ UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Аппараты, встраиваемые в ячейки трансформаторов напряженияТрансформа-тор напряженияНАМИТ-10У2(4 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10S2 ≤ S2номS2 = 47 ВАS2ном = 75ВА47 < 75 Плавкийпредохрани-тельПКН101-10-2-20 У3 (12 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= QUOTE QUOTE AIном = 2А0,009< 212345Ограничитель перенапряже-ния ОПН-КР/TEL 10/10,5 УХЛ(60 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Предохранители встраиваемые в ячейки ТСНПлавкийпредохрани-тельПКН101-10-16-20 У3(6 шт.)Uс.ном≤UномUс.ном = 10кВUном = 10кВ10 = 10Imax ≤ Iном Imax= QUOTE AIном = 16А QUOTE < 165.4 Выбор проводников на стороне 110 кВ5.4.1 Выбор питающих линий Провода ЛЭП 110кВ проверяются по экономической плотности токагдеJэ - нормированная плотность тока, А/мм2 , при числе часов использования максимума нагрузки в год более 5000 Jэ=1,0 А/мм2 1.Принимаем провод АС-185/24, q=300 мм2, d=18,9 мм, Iдоп=520 А 1. Проверка сечения на нагрев (по допустимому току) производится поС учетом поправочного коэффициента k2 =1 согласно таблице 1.3.3 [1].343,26 A 710 АПроверка на термическое действие тока КЗ не производится согласно ПУЭ, т.к. линии выполнены голыми проводами на открытом воздухе. Проверка на электродинамическое действие тока КЗ для ВЛ не производится, так как iуд=7,559кА 50кА 1.Проверка по условиям коронирования не проводится, т.к. сечение провода больше 70 мм².Проверка на схлестывание не проводится, т.к. =3,83кА < 20 кА.Выбираем изоляторы линейные полимерные подвесные ЛК 70/110-II-УХЛ1.5.5 Выбор отходящих линий на 110 кВНефтеперерабатывающий завод: Проверяем провод по экономической плотности токапри числе часов использования максимума нагрузки в год более 5000 Jэ=1,0 А/мм2 1.Принимаем провод АС-95/16, q=95 мм2, d=13,5 мм, Iдоп=330 А 1.Проверка сечения на нагрев (по допустимому току)С учетом поправочного коэффициента k2 =1 1 88,02 А 330 АПроверка на термическое действие тока КЗ не производится согласно ПУЭ, т.к. линии выполнены голыми проводами на открытом воздухе.Проверка на электродинамическое действие тока КЗ для ВЛ не производится, так как iуд=7,559 кА 50кА 1.Проверка по условиям коронирования не проводится, т.к. сечение провода больше 70 мм².Проверка на схлестывание не проводится, т.к. =3,83кА < 20 кА.Выбираем изоляторы линейные полимерные подвесные ЛК 70/110-II-УХЛ1.5.6 Выбор отходящих линий на 10 кВДля вывода от сборных шин РУ 10кВ выбираем трехжильный кабель марки ПвП-10 с СПЭ - изоляцией. Состоит из жгута, круглой многопроволочной уплотненной токопроводящей медной жилы, экрана по жиле из экструдируемого электропроводящего сшитого полиэтилена, изоляции из сшитого полиэтилена, экрана по изоляции из экструдируемого электропроводящего сшитого полиэтилена, ленты электропроводящей крепированной бумаги, экрана из медных проволок сплетенных медной лентой, межфазного заполнения из мелонаполненной невулканизированной резиновой смеси и оболочки из полиэтилена на номинальное напряжение U=10 кВ.Компрессорная (2 кабельные линии)Выбираем кабель марки ПвП-10, трёхжильный.Определяем экономическое сечение ,при числе часов использования максимума нагрузки в год от 3000 до 5000 Jэ=2,5 А/мм2 1.Принимаем кабель ПвП-10 3х50, IДОП.НОМ=250 А, тогда длительно допустимый ток гдеk1=0,8 - поправочный коэффициент, учитывающий число рядом расположенных в земле кабелей (для 2 кабельных линий в траншее) при расстоянии между кабелями в свету 100 мм2, согласно таблице 1.3.26 [1];k2=1 – поправочный коэффициент, согласно таблице 1.3.3 [1]. Выбор по допустимому току193,41 А > 200 АТепловой импульс тока КЗМинимальное сечение по термической стойкости,гдеС-функция С=98 Ас1/2/ мм2 2.qmin q218,758 мм2 > 50 мм2Условие не выполняется. Принимаем сечение ПвП-10 3х300, IДОП.НОМ=680 ААналогичным образом выбираем сечения КЛ для остальных потреьителейТаблица 5.5 - Результаты выбора сечения отходящих линий 10 кВПотребительqЭ, мм2IДОП, АIМАХ, АqMIN, мм2СечениеИнструментальный завод38,7544193,41218,76ПвП-10 3х300Металлург. пр-во51,62544258,07218,76ПвП-10 3х300Цех подготовки шихты71,05544355,07218,76ПвП-10 3х300Компрессорная67,132544355,67218,76ПвП-10 3х300Насосная25,864544129,33218,76ПвП-10 3х3005.7 Выбор ошиновки РУ 110 кВСборные шины РУ 110 кВ и токоведущие части от сборных шин до выводов высокого напряжения трансформаторов выполняются тем же проводом, что и питающие линии (АС-185/24), так как ток проходящий через вводной выключатель максимальный.5.8 Выбор ошиновки НН трансформатора до вводных ячеек КРУМаксимальная нагрузка на шинах 10 кВIMAX =2904,65 АВыбираем сечение алюминиевых шин по допустимому току, так как шинный мост, соединяющий трансформатор с КРУ, небольшой длины и находится в пределах подстанции. Принимаем двухполюсные алюминиевые шины прямоугольного сечения 2х(1508) мм расположенные плашмя; Iдоп =3000 А [1].По условию нагрева в продолжительном режиме шины проходят:Imax Iдоп ,2904,65А < 3000 AПроверяем шины на термическую стойкостьТепловой импульс тока КЗ для сборных шинВК=459,6кА2с.,гдеС-функция для алюминиевых шин С=91 Ас1/2/мм2 [2]что меньше принятого сечения 2400 мм2, следовательно шины термически стойки.Проверяем шины на механическую прочность. Определяем пролет l при условии, что частота собственных колебаний будет больше 200 Гц [2]гдеl – длина пролёта между изоляторами;J – момент инерции поперечного сечения шины относительно оси перпендикулярной направлению изгибающей силы;q – поперечное сечение шины;f0 - собственная частота колебаний системы шины-изоляторы.Если шины на изоляторах расположены плашмя, то ,тогда l < 1,581 мПринимаем расположение пакета шин плашмя; пролет 1,5м; расстояние между фазами а=0,8м.Для того чтобы уменьшить усилие между полосами одной фазы, в пролете между полосами устанавливаются прокладки. Определим расстояние между прокладкамигдеE = 71010 Па – модуль упругости, определен по табл.4.2 [2], kф = 0,35 – коэффициент формы, определен по рис.4.5 [2],см – расстояние между полосами одной фазы.Масса полосы mп на 1 м определяется по сечению q, плотности материала шин (для алюминия 2,710-3 кг/см3) и длине 100 см:Принимается меньшее расстояние между прокладками равным 0,456м; тогда число прокладок в пролётеПринимается n=3.При трёх прокладках в пролёте расчётный пролётОпределим силу взаимодействия между полосами:Напряжение в материале полосгдеWп - момент сопротивления шин относительно оси, перпендикулярной действию усилияНапряжение в материале шин от взаимодействия фазгдеWф - момент сопротивления шин относительно оси, перпендикулярной действию усилияЧто меньше доп = 75МПа.Таким образом, шины механически прочны.5.9 Выбор изоляторов.Выбираем опорные изоляторы ОСК 8-10-А01-1 УХЛ1. Опорный  изолятор стержневого исполнения внутренней установки, с защитной оболочкой из кремнийорганической резины, с нормированной механической разрушающей силой на изгиб 8 кН, на класс напряжения 10 кВ, модификации строительной высоты А и присоединительными размерами фланцев 01, для работы в районах 1-й степени загрязнения, климатического исполнения УХЛ, категории размещения 1. кВ, Проверка по номинальному напряжениюПроверяем изоляторы на механическую прочность.Максимальная сила, действующая на изгиб: Таким образом, выбранный изолятор проходит по механической прочности. Выбираем проходные изоляторы ИПП-10/2000-12.5 УХЛ1. И – Изолятор П – ПроходнойП – Полимерный 10 – Номинальное напряжение, кВ 2000 – номинальные токи, А 12,5 - Минимальная разрушающая сила на изгиб, кН УХЛ - Климатическое исполнение 1 – Категория размещенияПроверка по номинальному напряжениюПроверяем изоляторы на механическую прочность.Максимальная сила, действующая на изгиб: Таким образом, выбранный изолятор проходит по механической прочности.6. Выбор вида и источников оперативного тока.Оперативный ток служит для питания вторичных устройств, к которым относятся цепи защиты и автоматики, аппаратуры дистанционного управления, аварийная и предупредительная сигнализация и др. При нарушении нормальной работы подстанции оперативный ток используется также для аварийного освещения и для электроснабжения особо ответственных механизмов. От источников оперативного тока требуется повышенная надёжность, их мощность должна быть достаточной для надёжного действия вторичных устройств при расчётных видах аварий, а напряжение должно отличаться высокой стабильностью.К постоянно включенным электроприемникам оперативного тока относятся сигнальные лампы, катушки реле, постоянно включенная часть аварийного освещения и т.п. Временная нагрузка полностью включенного аварийного освещения потребляется в течение 0,5 - 1 часа до ликвидации аварии.Кроме длительного тока нагрузки сети оперативного тока имеют место кратковременные (не более 5 секунд) пиковые нагрузки, потребляемые катушками электромагнитных приводов аппаратов. Эта мощность может быть значительна.Применяются следующие системы оперативного тока на подстанциях: 1) постоянный оперативный ток - система питания оперативных цепей, при которой в качестве источника питания применяется аккумуляторная батарея; 2) переменный оперативный ток - система питания оперативных цепей, при которой в качестве основных источников питания используются измерительные трансформаторы тока защищаемых присоединений, измерительные трансформаторы напряжения, трансформаторы собственных нужд. В качестве дополнительных источников питания импульсного действия используются предварительно заряженные конденсаторы; 3) выпрямленный оперативный ток - система питания оперативных цепей переменным током, в которой переменный ток преобразуется в постоянный (выпрямленный) с помощью блоков питания и выпрямительных силовых устройств. В качестве дополнительных источников питания импульсного действия могут использоваться предварительно заряженные конденсаторы; 4) смешанная система оперативного тока - система питания оперативных цепей, при которой используются разные системы оперативного тока (постоянный и выпрямленный, переменный и выпрямленный).Для подстанции выбираем систему постоянного оперативного тока, так как постоянный оперативный ток применяется на подстанциях 110-220 кВ со сборными шинами этих напряжений. В качестве источника постоянного оперативного тока принимаю шкаф управления оперативным током ШУОТ-2405.Аварийное освещение состоит из 8 ламп накаливания по 100 Вт, итого 800Вт.Аппараты устройств управления, блокирования, сигнализации и релейной защиты, постоянно обтекаемые током потребляют QUOTE . QUOTE АДля определения максимального тока потребления приводами выключателей разберем самый тяжелый режим – КЗ в трансформаторе, в результате чего отключаются выключатель присоединения трансформатора, два вводных выключателя и включатся 2 секционных выключателя.Таблица 6.1 – Ток потребления приводов выключателейНазвание выключателяПривод выключателяТок потребления привода выключателя, АВыключатель присоединения тр-ра ППрК-1800с2,5Вводной выключатель 10кВ (2 шт.)Пружинно-моторный привод1,5Секционный выключатель 10кВ (2 шт.)10Таким образом, максимальный ток потребления приводов выключателейМаксимальный ток в аварийном режимеПринимаем для установки на подстанции два ШУОТ-2405-63-230-1-УХЛ4 — номинальный выходной ток 63А, номинальное напряжение питающей сети (линейное) 380В, номинальное выходное напряжение 230В, для поставок в страны с умеренным климатом.Таблица 6.2 – Технические характеристики ШУОТ-2405-63-230-1-УХЛ4.ХарактеристикаЗначениеНоминальное выходное напряжение, В230Номинальный выходной ток, А63Номинальное линейное трёхфазное напряжение, В380Допустимые колебания напряжения в режиме подзаряда, %±10Частота питающей сети, Гц50Допустимые колебания частоты, Гц45-65КПД в номинальном режиме, % не менее90Коэффициент мощности, cos φ не менее0,56Выходное напряжение постоянного тока, В230Диапазон регулирования напряжения при отключенной АБ, В180-242Точность стабилизации выходного напряжения, %±1Коэффициент пульсации выходного напряженияпри номинальной нагрузке и параллельной работе АБ и ПЗУ, не более, %±0,5Ограничение тока заряда АБ, Аdc4Диапазон регулирования тока заряда АБ, Аdcот 2 до 10Система заряда АБDIN 41773 (I/U)Количество отходящих линий12Рабочая температура, °С +1 … +35Температура хранения, °С+5 … +40Влажность (без конденсации и обмерзания), %80Максимальная высота над уровнем моря (без снижения мощности), м1000Потребляемая мощность ШУОТ 2405-63-230-1-УХЛ4 кВА.7. Расчет нагрузок, выбор трансформаторов и составление схемы питания собственных нужд. Потребителями собственных нужд подстанции являются:- электроосвещение зданий, ОРУ, наружных площадок;- вентиляторы охлаждения силовых трансформаторов;- устройства подогрева приводов открыто установленных выключателей, разъединителей, отделителей и короткозамыкателей;- устройства отопления и вентиляции закрытых помещений;- подогрев шкафов КРУ, релейных шкафов.Мощность потребителей собственных нужд подстанций невелика (50-300кВт), поэтому они питаются от сети 380/220В.

Список литературы

1. Правила устройства электроустановок. -М.:Госэнергонадзор, 2000.-460 с.
2. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций.-М.: Энергоатомиздат, 1987.-648 с.
3. Электрооборудование подстанций: Справ. Материалы / Е.И. Татаров, Е.М. Червонный, Т.М. Щеголькова; Нижегород. гос. техн. ун-т. Н. Новгород, 2002. 136 с.
4. Двоскин Л.И. Схемы и конструкции распределительных устройств.- М.: Энергоатомиздат, 1985. 220 с.
5. Гук Ю.Б., Кантан В.В., Петрова С.С. Проектирование электрической части станций и подстанций.- Л.: Энергоатомиздат, 1985. 312 с.
6. Электротехнический справочник: Т. 2, 3/ Под ред. Профессоров МЭИ. 7-е изд.-М.: Энергоатомиздат, 1986, 1989.
7. Справочник по электрическим установкам высокого напряжения / Под ред. И.А. Баумштейна, С.А. Бажанова. -М.: Энергоатомиздат, 1989. 768 с.
8. Электрическая часть станций и подстанций (справочные материалы) / Под ред. Б.Н. Неклепаева. — М.: Энергоиздат, 1989. 402 с.
9. Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Генерирование и передача электроэнергии», НГТУ; Сост.: Н.В. Кованова, Е.И. Татаров, Т.М. Щеголькова. Н.Новгород, 1994,-3Ос.
10. Защита электроустановок от прямых ударов молнии: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию / НГТУ; Сост. :Т.М. Щеголькова, Е.И. Татаров и др. Н.Новгород, 2001,-11с.
11. Защитное заземление электроустановок: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию / НГТУ; Сост. :Т.М.
Щеголькова, Е.И. Татаров и др. Н.Новгород,2001.-19с.
12. Методические указания к курсовому проекту по дисциплинам «Производство электроэнергии» и «Электрические системы и сети»/ ,НГТУ; Сост.: Е.И. Татаров, Т.М. Щеголькова. Н.Новгород, 1997.-18с. 13. Методические указания к выполнению графической части курсовых и
дипломных проектов /НГТУ; Сост. :Т.М. Щеголькова, Е.И. Татаров и др.
Н.Новгород,2002-ЗЗс.
13. Стандарт предприятия. Проекты(работы) дипломные и курсовые. Общие
требования к оформлению пояснительных записок и чертежей. -СТП 1-У-
НГТУ-88

Очень похожие работы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00548
© Рефератбанк, 2002 - 2024