Вход

Проектирование малых водопропускных сооружений и водоотвода

Курсовая работа по геологии и геодезии
Дата добавления: 14 июля 2007
Язык курсовой: Русский
Word, rtf, 352 кб
Курсовую можно скачать бесплатно
Скачать
Данная работа не подходит - план Б:
Создаете заказ
Выбираете исполнителя
Готовый результат
Исполнители предлагают свои условия
Автор работает
Заказать
Не подходит данная работа?
Вы можете заказать написание любой учебной работы на любую тему.
Заказать новую работу


СОДЕРЖАНИЕ


ВВЕДЕНИЕ 4


1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВОДОСБОРНОЙ ПЛОЩАДИ 5


2 ГИДРОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ 6


3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАЛОГО МОСТА 9


4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБ (БЕЗНАПОРНОЙ, ПОЛУНАПОРНОЙ, НАПОРНОЙ) 12


5 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ФИЛЬТРУЮЩЕЙ НАСЫПИ 15


6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАВ 17


7 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 19



































1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВОДОСБОРНОЙ ПЛОЩАДИ


Разбиваем площадь водосборного бассейна на треугольники и рассчитываем каждый треугольник по формуле

F= ?р(р-а)(р-в)(р-с) , р=а+в+с/2 (1.1)

Где: F- площадь , р- полупериметр треугольника, а,в,с- стороны треугольника.


F1=?0,144(0,144-0,074)(0,144-0,125)(0,144-0,09)= 0,329 км2 (1.2)


F2=?0,135(0,135-0,09)(0,135-0,054)(0,135-0,127)= 0,206 км2 (1.3)


F3=?0,139*0,012*0,053*0,074= 0,255 км2 (1.4)


Складываем площади и получаем общую площадь водосборного бассейна


F= 0,329+0,206+0,255= 0,79 км2 (1.5)





































5

2 ГИДРОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ



2.1 Определяем расход Qл3%

Qл= 16,7*Арр*F*j*Kiф, м3/с (2.1)


Расчетная интенсивность осадков

Ар= ачт , мм/мин (2.2)

ливневый район №4 ,

Где, ач- часовая интенсивность осадков;

Кт – коэффициент редукции часовой интенсивности осадков;

ач= 0,74 (по таблице 1, страница 4),

Кт= 1,60 (по таблице 2, страница 4),

По формуле 2.2 расчетную интенсивность осадков

Ар= 0,74*1,60= 1,12 мм/мин


Склоновый сток

ар= а0*d (2.3)

где, а0- коэффициент стока при полном насыщении почвы влагой (по таблице 3, страница 4);

а0= 0,65

?- коэффициент, учитывающий естественную аккумуляцию стока,

?= 1-g*b*П (2.4)

где, g - коэффициент проницаемости почво-грунтов (по таблице 6, страница 4),

?= 0,15

?- коэффициент, учитывающий состояние почво-грунтов (таблица 7, страница 5),

?= 1,0

П- поправочный коэффициент на редукцию проницаемости (таблица 10-11, страница 5),

П= 1,0

По формуле 2.4 рассчитываем коэффициент d

?= 1-0,15*1*1= 0,85

по формуле 2.3 рассчитываем склоновый сток

ар= 0,65*0,85= 0,55


Коэффициент редукции максимальных расходов (таблица 4, страница 4),

?= 0,57


Коэффициент крутизны водосборного бассейна Кi, для чего рассчитываем уклон лога

Iл= (Нвтлтр)/L (2.5)

Где, Нвтл- высшая точка лога

Нвтл=172,5

Нтр- точка сооружения

Нтр= 167,5

L- длина лога

L= 1240 м

Рассчитываем по формуле 2.5 уклон лога

Iл= (172,5-167,5)/1240= 0,004= 4%0

Тогда по таблице 5, страница 4 находим

Кi= 0,78

Коэффициент, учитывающий форму водосборной площади, Кф 6

Кф=(DФ/L)?F (2.6)

Принимаем форму водосборной площади в виде треугольника.

Принимаем поправочный коэффициент DФ, для чего находим L2/F

L2/F=1,242/7,9=0,19

По таблице 8, страница 5 находим поправочный коэффициент

?Ф= 0,98

по формуле 2.6 рассчитываем коэффициент Кф

Кф=(0,98/1,24)?0,79= 0,70

По формуле 2.1 рассчитываем расход

Qл3%= 16,7*1,12*0,55*0,79*0,57*0,78*0,70= 2,5 м3


2.2 Определяем расход от талых вод, Qсн

Qсн= [Кд*hp*F/(F+1)n]*Козл.б. (2.7)

Определяем коэффициент дружности половодья, Кд

Для чего определяем категорию рельефа:

?= iл/iтип (2.8)

находим типовой уклон

iтип=25/?F+1=25/?0,79+1=18,66 %0 (2.9)

тогда по формуле 2.8 получаем

?= 4/18,66= 0,21

0,21<1, значит категория рельефа- III

По таблице 14, страница 6 находим коэффициент Кд

Кд= 0,006


Определяем расчетный слой суммарного стока,hр

hр=К*h0 (2.10)

где, К- модульный коэффициент

К=Сv*Ф+1 (2.11)

где, Сv- коэффициент вариации слоя стока, определяется по приложению 3, страница 3

Сv= 0,3

Ф- отклонение кривой ВП от среднего значения Сv= 1, находим по таблице 16, страница 6, для чего рассчитываем коэффициент асимметрии Сs

Сs= 3 Сv= 3*0,3= 0,9

Далее

Ф= 2,45

По формуле 2.11 рассчитываем модульный коэффициент

К= 0,3*2,45+1= 1,73

h0 – исходная величина стока, соответствующая конкретному территориальному району. Принимается по приложению 2, страница 2.

h0= 180 мм

Так как грунты глинистые, то

h0=180*1,1= 198 мм

По формуле 2.10 рассчитываем hр

hр= 1,73*198= 342,54

По формуле 2.7 рассчитываем расход от талых вод

Qсн= 0,006*342,54*0,79/(0,79+1)0,25= 1,62/1,16= 1,4 м3




7

2.3 С учетом аккумуляции стока

Вычерчиваем живое сечение


Н= 168,75-165,5= 3,25

iАС= 1/0,0178= 56

iВС= 1/0,0089= 112





Рисунок 2.1 Живое сечение




Определяем объем дождевого стока

W= 1000*Арр*F*tф (2.12)

Где, tф- расчетная продолжительность осадков, формирующих ливень часовой продолжительности. Определяется по таблице 12, страница 5

tф= 30 мин

Тогда

W= 1000*1,12*0,55*0,79*30= 14599 м3

Определяем объем пруда

Wп= 220*В*h2/i0 (2.13)





34


1:112


1:56



0,2



?=5 м3




Рисунок 2.2 Поперечное сечение пруда




Для Qр= 2,5?Vдоп= 0,5 м/с

Отсюда находим площадь сечения пруда

?= Q/V=2,5/0,5= 5 м2 (2.14)

Определяем глубину пруда

h= ?w*2/H= ?5*2/168= 0,2 м (2.15)

Далее, по формуле 2.13, рассчитываем объем пруда

Wп= 220*34*0,22/4= 75 м3

Определяем расход с учетом аккумуляции

Qак= Qл[1- (Wп/W)0.75]= 2,5[1-(75/14599)0,75]= 2,45 м3/с (2.16)

Вывод: погрешность составляет менее 5%, аккумуляцию учитывать не надо. Следовательно принимаем Qр= 2,5 м3/с.











8

3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАЛОГО МОСТА



Рисунок 3.1 Живое сечение русла


Вычерчиваем живое сечение


Qл= Qр= 2,5 м3

n= 0,033 m= 0,46

Продольный уклон лога 4 %0=

= 0,004

Грунт - глины





Задаемся бытовой глубиной

hб= m3?К/I (3.1)

где, m- русловой коэффициент. Он определяется по таблице 1, страница 7

m= 0,45

К- модуль расхода. Определяется по формуле

К= Qр/?iл= 2,5/?0,004= 39,7 м3/с (3.2)

I- сумма котангенсов

I= m+n= 1/0,0178+1/0,0083= 56+112= 168 (3.3)

Далее рассчитываем по формуле 3.1 бытовую глубину

hб= 0,463?39,7/168= 0,29 м

Определяем пропускную способность живого сечения

Q= w*V (3.4)

где, w- площадь живого сечения

?= (hб2/2)I=(0,292/2)168= 7,06 м2 (3.5)

V- скорость потока

V= С?R*i (3.6)

где, С- коэффициент Шези. Определяется по рисунку 5, страница 7, для чего находим гидравлический радиус R

R= hб/2= 0,29/2= 0,15 (3.7)

Определяем коэффициент Шези

С= 15

По формуле 3.6 определяем скорость потока

V= 15?0,15*0,004= 0,37 м/с

Далее по формуле 3.4 определяем пропускную способность

Q= 7,06*0,37= 2,6 м3

Расхождение между Q и Qр составляет меньше 5%, следовательно принимаем

Qр= 2,5 м3

Строим таблицу w= ¦(hб)

hб

w

С

R

Q

0,24

4,84

13

0,12

1,4

0,29

7,06

15

0,15

2,6

0,34

9,71

17

0,17

4,3






9

0,20


0,25


0,30


0,35


hб м


1


4


5


Q м3


Строим график по данным таблицы (рисунок 2, страница 7)






hб= 0,28 м







2


3



Q= 2,5 м3




Рисунок 3.1 График Q= ¦(hб)





По исходному расходу Q= 2,5 м3/с определяем бытовую глубину hб= 0,28 м

Делаем проверку расхождения не более 5%

Для hб= 0,28 м ? Q= 2,17 м3

Расхождение 5% 2,5*0,05= 0,125; 2,5-2,17= 0,33 – условие выполнено.

Определяем критическую глубину

hк= aV2/g (3.8)

где, V- скорость течения воды в потоке

V= Vдоп5?hб (3.9)

где, Vдоп- допускаемая скорость течения воды в зависимости от глубины потока. Находим по таблице 2, страница 7.

Vдоп= 3 м/с

По формуле 3.9 определяем V

V= 35?0,28= 2,33 м/с

По формуле 3.8 определяем hк

hк= 1*2,332/2*9,81= 0,26 м

Определяем форму водослива

hк< hб

следовательно форма водослива – затопленная.


hк


Г.П.В.


Нвод


Рисунок 3.2 Гидравлическая схема протекания воды через малое искусственное сооружение с затопленным водосливом





hб








Определяем ширину моста В

В= Qр/m hбV (3.10)

где, m- коэффициент сжатия потока

?=0,8 %

По формуле 3.10

В= 2,5/0,8*0,28*2,33= 4,8 м

10

Вычисляем величину подпора воды перед сооружением

Н= hб+V2/2gj2= 0,28+2,332/2*9,81*0,952= 0,59 м (3.11)

где, j- скоростной коэффициент

? = 0,95 %











Рисунок 3.3 Расчетные схемы железобетонного моста с вертикальными стенками устоев


Определяем высоту моста

Нм= Н+Г+С (3.12)

где, Г- подмостовый габарит, для несудоходной реки Г= 0,25 м

С- высота строительной конструкции, определяется по приложению 3, страница 7

С= 0,46 м

По формуле 3.12

Нм= 0,59+0,25+0,46= 1,3 м

Определяем длину моста

L= В+2mH+2а+2Р (3.13)

где, а- расстояние от вершины конуса до вершины моста, а= 0,15-0,5 м

Р- величина зазора, не менее 10 см

Тогда по формуле 3.13

L= 4,8+2*1,5*1,3+2*0,1+2*0,5= 9,2 м

Вывод: Величина типового пролета больше, чем величина пролетного, следовательно скорость не уточняем.





















11

4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБ



4.1 Безнапорный режим

Коэффициент накопления трубы S=H/d ? 1,2

Тип оголовка – I

n= 0,013









Рисунок 4.1 Безнапорный режим протекания воды в трубе


Подбираем параметры трубы

Если d= 1 м, то по таблице 2,страница 8, при Qр= 2,5 м3/с, Н= 2,47 м

S= 2,47/1,0= 2,47 > 1,2

Следовательно d= 1 не принимаем.

Если d= 1,5 м, то Н= 1,30 м, тогда

S= 1,30/1,5= 0,87 < 1,2

Следовательно условие выполнено. Назначаем диаметр d= 1,5 м.

По таблице 3, страница 8 находим скорость течения потока в трубе

V= 2,9 м/с

Определяем высоту сжатия потока воды в трубе при входе

hсж= 0,78hк (4.1)

где, hк- критическая глубина потока воды в трубе, определяется в таблице 1, страница 8 по соотношению hк/d. Для этого надо найти соотношение Q2/gd5

Q2/gd5= 2,52/9,81*1,55= 0,28 (4.2)

Отсюда hк/d= 0,40 , следовательно

hк= 0,40*1,5= 0,6 м (4.3)

По формуле 4.1 определяем

hсж= 0,78*0,6= 0,47 м

Находим соотношение

hсж/d= 0,47/1,5= 0,31 (4.4)

Отсюда, по таблице 1, страница 8 определяем площадь сжатия потока воды в трубе

?сж= 0,196d2= 0,196*1,52= 0,44 м2 (4.5)

Определяем величину подпора воды перед сооружением

Н= hсж+ Q2/2gj2wсж2= 0,47+2,52/2*9,81*0,572*0,442= 5,7 м (4.6)

Находим скорость потока воды на выходе

Vвых= Qр/wвых (4.7)

Где, wвых- площадь потока воды на выходе, определяется как wвых= ¦(hвых)

Находим критический уклон

iк= Q2/wк2Ск2Rк (4.8)

Проверяем условие iл= i0 ? iк

Для чего определяем соотношение

hк/d= 0,6/1,5= 0,4 (4.9)

по таблице 1, страница 8 находим:

?к= 0,293d2= 0,293*1,52= 0,66 м2 (4.10)

Rк= 0,214d= 0,214*1,5= 0,32 м (4.11)

Определяем коэффициент Шези

Ск= 66

Тогда по формуле 4.8

iк= 2,52/0,662*662*0,32= 0,010= 10%0

0,010>0,004

следовательно условие выполняется. Тогда

hвых= (0,8+0,85) hк= (0,8+0,85)0,6= 0,99 м (4.12)

определяем соотношение

hвых/d= 0,99/1,5= 0,66

по таблице 1, страница 8 определяем

?вых= 0,540d2= 0,540*1,52= 1,22 м2

Далее по формуле 4.7 определяем скорость на выходе

Vвых= 2,5/1,22= 2,05 м/с

Вывод: Vвых= 2,05 м/с , то по приложению 1, таблице 1, страница 9, укрепление производим одиночным мощением на мху (слой мха не менее 5 см) из булыжника размером 15 см.


4.2Полунапорный режим протекания воды в дорожных трубах










Рисунок 4.2 Полунапорный режим протекания воды в дорожных трубах


По таблице 2, страница 8 находим Н

Н= 2,47

Отсюда

S= Н/d= 2,47/1= 2,47>1,2 (4.13)

Следовательно условие выполнено.

Находим скорость течения (смотри предыдущие расчеты)

V= 5,1 м/с

Рассматриваем условие i0 ? iw

iw= Q2/wт2Ст2Rт (4.14)

где, Rт- гидравлический радиус, находится по формуле

Rт= Rт/2= ?= 0,25 м (4.15)

По таблице 1, страница 8 находим

?т= 0,332

Ст= 62

Отсюда по формуле 4.14 находим

iw= 2,52/0,3322*622*0,25= 0,059

i0 < iw

Вывод: Условие не выполняется, следовательно последующий расчет в данном режиме бесполезен.




13

4.3 Напорный режим

Коэффициент наполнения трубы- отношение S= Н/d > 1,4 , условие i0 < iw.

Задаемся ориентировочной длиной трубы 24 м, диаметр 1 м, тип оголовка I (по таблице 2).









Рисунок 4.3 Напорный режим протекания воды в дорожных трубах


По таблице 2, страница 8 выводим соотношение S= Н/d= 2,47/1= 2,47>1,4- условие выполнено.

Находим скорость течения воды

V= 2,7 м/с

Определяем по формуле 4.14

iw= Q2/wт2Ст2Rт= 2,52/0,3322*622*0,25= 0,059>0,004

i0 < iw- следовательно условие соблюдается.

Определяем величину подпора воды

Н= Нзад+L(iw- i0 )= 2,47+24(0,059-0,004)= 3,79 м (4.16)

Определяем скорость на выходе при Е= 0,6…0,9

Vвых= Q/Еwт= 2,5/0,9*0,332= 8,3 м/с (4.17)


Вывод: По показателям скорости на выходе и укрепления русла трубы выбираем безнапорный режим, как более экономичный.
























14

5 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ФИЛЬТРУЮЩЕЙ НАСЫПИ

(насыпь напорная)

Дано: i0= 0,004; Qр= 2,5 м3/с; грунт- глины; В= 8; m= 1,5; дорожный строительный материал- камень круглый ? 40 см

а= 0,5 м





hб





3 м


3 м





Рисунок 5.1 Напорная фильтрующая насыпь


Принимаем высоту насыпи Нн= 4,0 м;

Находим скорость течения по формуле Дарси

V= Кф?I (5.1)

h


Н


Где, Кф- коэффициент фильтрации, определяем по таблице 1, страница 9 в зависимости от среднего диаметра камней и их характеристики.

Кф= 0,50 м/с

Где, Вниз- ширина насыпи по низу; hб- бытовая глубина воды на выходе; Н- глубина подпора воды перед входом; i0- естественный уклон в месте перехода (i0>0).

Определяем ширину насыпи по низу

Вниз= В+2m Нн+2а= 8+2*3*4+2*0,5= 33 м (5.2)

Проверяем условие устойчивости основания на неразмываемость

Н ? Вниз1= 33/3,5= 9,43 м

Где, С1- опытный коэффициент, зависящий от вида грунта. Определяется по таблице 2, страница 9.

Находим бытовую глубину. Для этого определяем пьезометрический уклон (формула 3.3)

I= 70/7,5+140/7,5= 28

Находим модуль расхода (формула 3.2)

К= Q/?i= 2,5/?0,004= 39,7

По таблице 1, страница 7 находим русловой коэффициент

m= 0,55

Далее по формуле 3.1 определяем бытовую глубину

hб= 0,553?39,7/28= 0,62 м

Находим площадь поперечного сечения

?= Q/Кф?[(Нкн- hб)/Вниз]+ik= 2,5/0,5?[(3,5-0,62)/33]+0.004= 16,7 м2 (5.3)

Находим высоту каменной наброски

?= mсркн2 (5.4)

Отсюда

Нкн=?w/mср (5.5)

Где,

mср= I/2= 28/2= 14 (5.6)

Тогда по формуле 5.5

Нкн= ?15,3/6,65= 1,09 м

Находим ширину фильтрации потока

Вф= 2 mср Нкн= 2*14*1,09= 30,5 м (5.7)

Находим значение удельного расхода

g=Q/ Вф= 2,5/30,5= 0,08 (5.8)

при gн= (0,25…1,0), получаем, что gн>g, следовательно принимаем g= 0,25.

Вычисляем ширину фильтрационного потока

Вф= Q/g= 2,5/0,25= 10 м (5.9)

Снова находим высоту каменной наброски

Нкн= 2w/ Вф= 2*16,7/10= 3,34 м (5.10)

Уточняем коэффициент крутизны откоса каменной наброски

mср=w/ Нкн2= 16,7/3,342= 1,5 (5.11)

Назначаем крутизну откоса каменной наброски 1:3.

Определяем расчетную глубину воды при выходе из сооружения

hр= (Нкн+ hб)/2= (3,34+0,62)/2= 1,98 м (5.12)

Определяем площадь фильтрационного потока на выходе из сооружения

?ф= mср hр2= 3*1,982= 11,76 м2 (5.13)

Находим среднюю скорость потока на выходе из сооружения

Vср.р=Q/wфрЕ= 2,5/11,76*0,46*0,9= 0,59 м/с (5.14)

Находим расчетную скорость

Vр= 1,7 Vср.р= 1,7*0,59= 1 м/с (5.15)

Вывод: По таблице 1, приложения 1, страница 9 назначаем тип укрепления приданной части грунтового основания, как одерновка плашмя (на плотном основании).

































16

6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАВ

6.1 Правая канава

Данные: коэффициент откоса- 3; уклон местности-19%0; грунт- глины.

Определяем расход

Q= 87,5ачF= 87,5*0,70*0,04= 0,3 м3/с (6.1)

Где, ач- часовая интенсивность ливня (таблица 1, страница 4)

ач= 0,70 мм

F- водосборная площадь канавы

F= 0,04 км2

По таблице 2, страница 7 определяем допустимую скорость

Vдоп= 1,2 м/с

Определяем площадь живого сечения

?= Q/ Vдоп= 0,3/1,2= 0,25 м2 (6.2)

Определяем глубину канавы

hк=?w/m= 0,25/3= 0,29 м (6.3)

Определяем ширину канавы

в= 2mh= 2*3*0,29= 1,74 м (6.4)

Находим смоченный периметр

х= 2h?1+m2= 2*0,29?1+32= 1,83 м (6.5)

Находим гидравлический радиус и коэффициент Шези

R= w/х= 0,25/1,83= 0,14 м (6.6)

С= R1/6/0,019= 38 (6.7)

Находим продольный уклон

Iпр= Vдоп2/ С2R= 1,22/382*0,14= 0,007 (6.8)

Определяем скорость течения потока

V= С?Ri= 38?0,14*0,007= 1,2 м/с (6.9)

Вывод: По приложению 1, страница 9, тип укрепления будет одерновка в стенку.









Рисунок 6.1 Канава


6.2 Левая канава

Данные: коэффициент откоса- 3; уклон местности- 30 %0; грунт- глины.

Находим часовую интенсивность ливня и водосборную площадь канавы

ач= 0,70 мм

F= 0,05 км2

Находим расход (формула 6.1)

Q= 87,5*0,70*0,05= 3,1 м3

По таблице 2, страница 7

Vдоп= 0,85 м/с

Определяем площадь живого сечения (формула 6.2)

?= 3,1/0,85= 3,7 м2

Определяем глубину и ширину канавы (формулы 6.3 и 6.4)

hк= ?3,7/3= 1,11 м

в= 2*3*1,11= 6,7 м

Находим смоченный периметр (формула 6.5) 17

х= 2*1,11?32+1= 7,02 м

Определяем коэффициент Шези и гидравлический радиус (формула 6.7 и 6.6)

R= 3,7/7,02= 0,53 м

С= 0,531/6/0,03= 28,9

Находим продольный уклон (формула 6.8)

Iпр= 0,852/28,92*0,53= 0,0016

Определяем скорость течения потока (формула 6.9)

V= 28,9?0,53*0,0016= 0,85 м/с

Вывод: По приложению 1, страница 9, тип укрепления будет одерновка плашмя (на плотном основании.











































18

7 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ


1 Бабков В.Ф., Андреев О.В., «Проектирование автомобильных дорог в 2-х частях» Ч.I-II учебник для вузов- Издание 2-е, переработанное и дополненное- М.: Транспорт, 1987-368 с.

2 Справочник инженера- дорожника, «Проектирование автомобильных дорог» –М.:Транспорт, 1989-415 с.

3 СниП 2.05.02-93 «Автомобильные дороги», Госстрой СССР-М.: ЦИТП, 1987-50 с.













































19

ВВЕДЕНИЕ


Искусственные сооружения служат для пропуска воды через дорогу. Их правильный расчет обеспечивает безопасность эксплуатации автодорог. В качестве малых искусственных сооружений служат малые мосты, трубы, фильтрующие насыпи, а также водоотводные канавы. Для их расчета используются гидрологические и гидравлические расчеты. Цель данных расчетов определение расходов (ливневый, от талых вод и др.), скорости потока воды через сооружения, определение размеров сооружений и выбор типа укреплений откосов и русел, а также строительных материалов.

© Рефератбанк, 2002 - 2017