Система теплоснабжения для генерального плана предприятия

Курсовая работа по дисциплине источники и системы теплоснабжения Задание на выполнение курсовой работы: Расчитать систему теплоснабжения для выбранного гене рального плана предприятия: · Ос уществить раcчет теплопотерь через ограждающие конструкции · Определить удельный ра сход теплоты на отопление здания · Выбрать тип котла и мест о расположения котельной. · Выбрать тип отопительн ых приборов · Определить требуемую п лощадь поверхности отопительных приборов · Нанести на плане магист ральные трубопроводы системы отопления · Составить аксонометри ческую схему отопления с нанесением отопительных приборов, запорно-рег улировочной арматуры, расширительного бака · Провести гидравлическ ий расчет системы отопления · Произвести расчет гидр оэлеватора и тепловые потери для случая подключения помещения к сущест вующей тепловой сети. Тепловая мощность системы отопления определяется из ура внения теплового баланса Ф со = У Ф пот - У Ф пост 1.1. Определение величины теплопотерь чере з ограждающие конструкции. Исходными данными для расчета теплопотерь отдельными по мещениями и зданием в целом являются · пл аны этажей и характерные разрезы по зданию со всеми строительными разме рами. · Назначение помещений · Ориентация здания по ст оронам света · Место постройки здания Отметим, что поток теплоты(Вт) теряемой помещением, склады вается из основных потерь теплоты через все его наружные ограждения Ф 0 и добавочных тепло потерь Ф доб Ф = У Ф 0 + У Ф доб При этом потери теплоты определяем суммируя потери тепло ты через отдельные ограждающие конструкции с округлением до 100 Вт. Ф =F/R 0 (t в - t н )(1+ Ув )n= kF(t в - t н )(1- Ув )n Где F- расчетная пло щадь ограждения, k - коэффициент теплопередачи данной о граждающей конструкции; R 0 - сопротив ление теплопередачи данной ограждающей конструкции; t в - t н - температуры внутреннего и наружнего воздуха. (1- Ув ) - добавочные теплопотери; n- коэффициент учитывающий положение огражд ающего покрытия по отношению к наружнему воздуху; Определим основные теплопотери проектируемого здания по соотношению Ф =F/R 0 (t в - t н )n (1) НАРУЖНИЕ СТЕНЫ Наружные стены выполнены толщиной в два кирпича, оштукат уренные изнутри с использованием цементно-песчаной штукатурки( в случа е известково-песчаной штукатурки параметры должны быть изменены). Исходные данные для кирпичных стен л к = 0,81 Вт/(м* 0 С); д к = 0,51 м Исходные данные для цементно-песчаной штукатурки стен л шт = 0,93 Вт/(м* 0 С); д шт = 0,015 м.(для известково-песчаной штукатурки возможно применение л шт = 0,81 Вт/(м* 0 С) Геометрические размеры помещения: первый этаж а =22,4м; b= 12,46м; h= 4,4м Помещение имеет 11 оконных блоков с двойным остеклением имеющие общую пл ощадь остекления F cт = 11*1,2*1,8=23,76кв.м Площадь поверхности наружных стен 26,3*3,6 F= 2ab-F с =2*22,4*12,46-23,76=558,208-23,76=534,4кв. м Сопротивление теплопередаче наружных стен получим по формуле 1 учитыва я что R в =0,115 (м 2 0 С/Вт) и R н =0,043 (м 2 0 С/Вт) площадь пола S=279,104кв.м R о = R в + R н + У R i где R i = д к / л к + д шт / л шт =0,51/0,81+0,015/0,81 R о = 0,115+0,043 +0,015/0,81+0,51/0,81=0,806 м 2 0 С/Вт Сопротивление теплопередаче двойных окон R о =0,345 м 2 0 С/Вт Следовательно теплопотери через наружные стены определяются Ф=F/R 0 (t в -t н )n= (1/0,345)*534,4(16+18)+(1/0,345)23,76(16+18)= 52666+2341,5=55007,5Вт Одна стена обращена на север, вторая на восток , третья сте на на запад и последняя на юг поэтому дополнительные потери теплоты чере з эти стены Ф доб ст с оставляют: для первой 10%, второй 10%, третьей 5% и четвертая 0% от основных теплоп отерь, которые необходимо добавить к последним. Ф доб ст =25467*0,25=6367Вт. Таким образом, с учетом доп олнительных теплопотерь через наружние стены получим Ф доб =25467+6367=31833Вт ПЕРЕКРЫТИЯ Перекрытие имеет площадь S=273.5 кв.м. и состоит из железобетон ных плит толщиной д пл =0,035м, д ля которых по таблице л к = 2,04 Вт/(м* 0 С); Железобетонные плиты покрыты теп лоизоляцией выполненной из минеральной ваты толщиной д ваты =0,14м, слоя гравия керамзитового д кер =0,1м, и двух слоев рубероида т олщиной д руб =0,003м, для котор ых выбираем по таблице значения теплопроводности и значения сопротивл ения тепловосприятию для внутренней и внешней поверхностей: л ваты = 0,06 Вт/(м* 0 С), л руб = 0,17 Вт/(м* 0 С), л кер = 0,23 Вт/(м* 0 С) R в = 0,132 (м 2 0 С)/Вт, R н = 0,043 (м 2 0 С)/Вт, Исходя из этих данных получим для сопротивления теплопередаче перекры тия R о пер = 0,132+0,043+0,035/2,04 + 0,14/0,06 + 0,1/0,23 + 0,003/0,17= 0,132+0,043+0,017+2,33+0,435+0,018=2,975 (м 2 0 С)/Вт, Теплопотери через перекрытия находим по соотношению Ф =F/R 0 (t в - t н )n Принимаем поправочный коэффициент n =0,9 как для чердачных перекрытий с кро влей из рулонных материалов Ф пер = (1/2,975)*273,5*(16+18)*0,9=282.9 вт ПОЛЫ Полы выполнены из керамзитобетона ( с=1800 кг/м 3 ) толщиной д кер =0,1м, теплопро водность которого находим по справочным данным таблицы 7 [1] л кер = 0,92 Вт/(м* 0 С). Ширина пола равна b= 10.4м до осевой линии соответственно 5,2 м. Потери теплоты через неутепленные полы определяем по зонам, паралельным наруж ним стенам. Сопротивление теплопередаче для первой зоны составляет R н. пол – 2,15, для второй – 4,3 и для третье й 8,6. Для остальной части пола – 14,2 (м 2 0 С)/Вт. Площадь участков пола, примыкающего к углам в первой двухметровой з оне вводится в расчет дважды, т.е. по направлению обеих наружних стен, обра зующих угол. Разделим площадь пола на двухметровые зоны и получим две зо ны шириной по 2м и одну зону шириной 1,2 м. Площади данных зон равны: F 1 = F 2 = 26,3*2=52.6м 2 ; F 3 = 26,3*1.2=31.56м 2 R у. пол (м 2 0 С)/Вт, Сопротивление теплопередаче R о пол (м 2 0 С)/Вт, для каждой из зон оп ределяем по формуле R у. пол= R н. пол + д / л Зона 1 R у. пол= 2,15+ 0,1/0,92=2,15+0,11=2,26 Зона 2 R у. пол= 4,3+ 0,1/0,92=2,15+0,11=4,44 Зона 3 R у. пол= 8,6+ 0,1/0,92=2,15+0,11=8,71 Суммарные теплопотери по всем зонам пола Ф п =F/R 0 (t в - t н )n = 2*[(1/2,26)*52,6+(1/4,44)*52,6 + (1/8,71)*31,56]*(16+18)*0,9= 2*(23.27+11.85+3.62)*34*0.9=2370.9Вт Общие потери через все ограждения Ф= У Ф=2370,9+282,9+31833=34485,9Вт Добавочные те плопотери Добавочные теп лопотери определяются суммой теплопотерь расходуемой на: · вентиляцию помещения, · испарение влаги, · нагрев инфильтрующего воздуха Вентиляция помещения, Поток теплоты теряемый на нагрев приточного воздуха опре деляется соотношением Ф =0,278*Q * с c(t в - t н ) Где Q нормативный воздухообмен, принимаемый равным Q =3м 3 /ч с - плотность воздуха с=1,2к г/м 2 c- массовая изобарная теплоемкость воздуха c=1кДж/кг о С Ф =0,278*3*1,2*1*34*26,3*10,4=9306,11Вт Для оценочного расчета максимального теплового потока р асходуемого на вентиляцию воспользуемся методом укрупненных характер истик Ф =q в* V * (t в - t н ) Где q в V- удельная тепловая характеристика здания, берется по приложению 13 и объем помещения Ф =0,2 * 1942 * (16+18)=13205Вт Аналогично для оценочного расчета максимального теплов ого потока расходуемого на отопление воспользуемся методом укрупненны х характеристик Ф =q в* V * (t в - t н )*а Где q от, V, а - удельная тепловая характерист ика здания, берется по приложению 13,, объем помещения, поправочный коэффиц иент, учитывающий влияние разности температур а=0,54+22/(t в - t н ) =0,54+22/34=0,54+0,65=1,11 Ф =0,6 * 1942 * (16+18)*1,1=43578,5 Вт Испарение влаги Поток теплоты теряемый на испарение влаги с мокрых повер хностей определяется соотношением Ф =0,278*2,49*W исп Для данного случая эти потери не учитываются. Бытовые тепловыделения берутся из расч ета 21Вт на 1 кв.м. площади пола и вычитаются из суммы основных и добавочных т еплопотерь. Ф =21Fн= 21* 273.5=5743,5 Вт Нагрев от используемого технологического оборудован ия Величина тепловыделения для каждого конкретного прибор а будет различной эквивалентное значение для всего используемого обор удования равно Фоб =2653Вт Нагрев инфильтрующего воздуха Поток теплоты теряемый на нагрев наружного воздуха, инфи льтрующегося через притворы окон, фрамуг, дверей и ворот определяется со отношением Ф =Q * с c(t в - t н )*Fп/3,6 =3*1,2*1*34*26,3*10,4/3,6=9299,68Вт Тепловая мощность всей системы отопления определяется и з уравнения теплового баланса и равна Ф от =34485,9+9306,11+9299,68-5743,5-2653 = 44695Вт Из которой на первый этаж (полуподвальное помещение) прих одится Ф от1 = 20000Вт И на производственное помещение второго этажа Ф от2 = 24695 Вт Определим удельную тепловую характеристику здания п о формуле: Выбор котла и места расположения котельной Выбор котла определяется количеством требуемой теплово й мощности и его назначения . Для отопительно-производственных котельных малой мощно сти находят широкое применение чугунные секционные котлы, нагревающие воду до 115 о С. Наибольшее распространение среди чугунных котлов в нашей стране получили котлы марок КЧМ, КЧ-1(малой м ощности),Универсал-6(КЧ-2) средней мощности и Энергия-6(тип КЧ-3). Используя пол ученное значение тепловой мощности по таблице 1.1 выбираем чугунный коте л типа КЧМ-1, тепловой мощностью от 16,3 до 46,5 кВт. Котел малогабаритный распол ожить его можно в подсобном помещении цеха. Определяем диаметры труб и потери давления в двухтрубной закрытой водяной тепловой сети от котла до потребителя длиной 30 м, через которую подается тепловой поток Ф=44695Вт. Примем расчетные температуры теп лоносителя t п =95 о С. t о =70 о С и на ней установлены две задвижки ж=0,7 и два гнутых отвода радиусом R=2d для которых ж=0,5 Расход теплоносителя определяем по соотношению Q т =3,6 * Ф/4,19( t п - t о ) Q т =3,6 * 44,695/(4,19(95-70))= 160,92/104,75=1,53 т/ч Принимаем удельные потери давления Д Р=70Па/м и по приложению 2 находим среднюю плотность теплоносителя с=970 кг/м 3 Расчетный диаметр труб определим по соотношению d=0.263 Q 0.38 / (с ДР ) 0.19 =0.263*1,53 0.38 /(970*70) 0.19 =0.263*1,18/8.28=0.037м Принимаем в соответствии с ГОСТ 10704-76 трубу стальную электросварную прямо шовную внутренний диаметр которой d=41 мм ближе всего к расчетному значени ю. Определяем коэффициент трения , используя выражение С.Ф.Копьева л=0,014/ d 0.25 =0,014/0,041 0.25 =0,014/0,45=0,031 Сумму коэффициентов местных сопротивлений определяем по соотношению Уж=2*0,7+2*0,5=2,4 Эквивалентная длина местных сопротивлений определяе тся по соотношению Lэ= У ж( d /л)=2,4*0,041/0,031=3,17м Общая потеря давления в подающем и обратном теплопров одах ДР с=2(30+3,17)70=4643,8Па · ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГОДОВОГО РАСХОДА ТОПЛИВА Годовой расход теплоты на отопление исходя из получен ных значений тепловых потерь и требуемой мощности котлов определяется по соотношению Q т =3,6 * У Q(t в - t о.п. ) 24n о.п / (t в - t н ) =3,6*44.695*(18-1,5)*24*152/(18+18)=968кДж Следовательно годовой расход топлива с учетом КПД котельной для газооб разного топлива з=0,8 В= Q т /q з=968/(0,8*85,6)=14,1т . куб.м. Определяем поверхность нагрева и осуществляем под бор нагревательных приборов системы водяного отопления. · Для полуподвального помещения (1 этаж) схемы. Ф от1 = 20000 Вт В качестве нагревательных приборов принимаем чугунные р ебристые трубы. Температура теплоносителя в подающей магистрали 95°С, а в обратной 70°С. Определим вначале тепловой поток от трубопровода в системы отопления. Д ля его определения используем соотношение Ф пм =А тр k тр (t тр - t в ) * з Где k тр - коэ ффициент теплопередачи труб берется по таблице 1,4 (2) и з- коэффициент учитывающий разводку труб(подающая линия - на д потолком з=0,25, вертикальный стояк з=0,5, для обратной линии над полом з=0,75 и для подводок к нагревательным приборам з=1) . Для нашей системы теплоснабжения подающий трубопровод н аходится под окнами, т.е. в рабочей зоне помещения, там же где и нагревател ьные приборы. Поэтому для него как и для подводок к приборам , коэффициент з=1. Для обратной линии, расположенной над п олом з=0,75. Площадь поверхности подающего и обратного магистральны х трубопроводов наружным диаметром d=42,3 мм(d у =32мм) и длиной l=25м l d А п.м. =А о.м. = р * d * l=3,14*0,043*25=3,38м 2 . Площадь поверхности шести подводок (по две на прибор) диаметром 26,8 мм(d у =20мм) и длиной 0,8 м каждая А под =р * d * l=6*3,14*0,0268*0,8=0,4м 2 . Коэффициент теплопередачи подающего трубопровода для с редней разности температуры воды в трубе и температуры воздуха в помеще нии 95-18=77°С. принимаем по таблице 1,4 k= 13,4 Вт/(м 2 * ˚ С).Коэф фициент теплопередачи обратной магистрали для разности между температ урой воды и температурой воздуха 70-18=52 ˚ С k= 11,6 Вт/(м 2 * ˚ С), а для подводок при средней разности т емператур (95+70)/2-18=64,5 ˚ С k= 14 Вт/(м 2 * ˚ С), тогда по формуле Ф пм =А тр k тр (t тр - t в ) * з для подающей магистрали Ф п.м. =3,38*13,4(95-18)=3482Вт Для обратной магистрали Ф о.м. =3,38*11,6(70-18)=2038Вт для подводок Ф под =0,4*14((95+70/2)-18)=361Вт Суммарный поток теплоты от всех трубопроводов Ф тр =3482+2038+361=5881 Вт Принимаем в 1 =1(нагревательные приборы установлены свободно у стены), в 2 =1(трубы проложены открыто). Полага я, что под каждым окном ,будет установлено по одной чугунной ребристой тр убе, находим по таблице 1,4 k пр =5,8 Вт/(м 2 * ˚ С). Тогда по формуле (1.8) площадь поверхности нагрева приборов А пр =(Ф огр - Ф тр ) в 1 в 2 / k пр (t тр - t в ) = (20000-5881)/5,8((95+70)/2-18)=86100/374,1=38кв.м Принимаем для установки ребристые трубы длиной 2000 мм, факт ическая площадь поверхности нагрева которых равна 4 м 2 (см.табл.5,2).Число таких труб n=38/4≈10 Под каждым окном устанавливается по одной ребристой труб е! · Дл я производственного корпуса (2 этаж) схемы. Ф от2 = 24000 Вт Высота стояков 3,6м диаметром 20мм - 10 штук и подводки к радиато рам трубой диаметром 20мм общей длиной 30*0,5=15м Поверхность нагрева вычисляем в квадратных метрах эквив алентной площади по соотношению F тр =f * l * з. Для этого определим для f=0.15 м 2 (стояки и подводки диаметром трубы 20мм) и коэффициент з=0,5 для вертикального стояка и для подводок к нагрев ательным приборам з=1) . F тр =10*0,15*3,6*0,5+0,15*15*1=2,7+2,25=4,97 м 2 Теплоотдачу 1 м 2 м находим п о соотношению ц=k эт * в 4 *Д t Где в 4 = 1 и k эт =7,9 определено по приложениям 17 и 18 Д t= (t тр - t в )=(95-70)/2-18=64,5 ц= k эт * в 4 *Д t=7,9*1*64,5=509,55=510 Вт/ м 2 Необходимая эквивалентная площадь поверхности нагрева радиаторов определяем по соотношению F пр =(Ф огр* в 2 / ц - F тр ) в 1 в 3 =(24000*1/510-4.97)*1.02*1 .05=45,07 м 2 Для радиаторов М-140-АО число секций определится N=45,07/0,35=128секции Принимаем для 135 секций и размещаем их по 9 секций для каждого из 15 окон втор ого этажа · Гидравлический расчет системы отопления Вычерчиваем в масштабе аксонометрическую схему системы отопления с указанием магистральных трубопроводов, стояков, запорно-ре гулировочной арматурой. Для данной схемы выбираем главное циркуляцион ное кольцо. Определяем расчетное циркуляционное давление Р=Рн+Ре. Учтем что для производственных помещений и малоэтажных жилых домов значение м естественного давления Ре можно пренебречь и согласно рекомендациям профессора В.М.Чаплина принять давление Рн создаваемое насосом исходя и з среднего значения давления равного 100Па на метр наиболее протяженного циркуляционного кольца. Среднее значение удельных потерь давления на т рение в трубопроводах для данного кольца равно Rср=0,65Р/ Уl Общая длина трубопроводов для выбранной схемы равна Уl=100 м Располагаемое циркуляционное давление в системе равно Р=100*100=10000Па Определяем среднюю потерю давления на трение Rср=0,65Р/ Уl=0,65*10000/100=65 Па/м Для каждого из участков определяем расход теплоносителя по формуле Qм=3,6Ф/4,19 Дt И заносим результаты расчета в таблицу. Главное циркуляционное кольцо № уч-ка Ф,Вт Q кг/ч l,м d, мм vм/с R,Па/м Rl, Па Уж Z,Па Ri+Z,Па 1 12800 439,9045 · Пр оизвести расчет гидроэлеватора и тепловые потери для случая подключен ия помещения к существующей тепловой сети.