Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района

Аннотация Сиражеев Р.Р . Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района г. Ульяновск . – Челябинск: ЮУр ГУ, Э, 2008 , 2 3 с, 4 ил. графическая часть на ф.А1. Библиография литературы – 8 наим. Цель данного курсового проекта – ознакомиться на конкретном прим е ре с методикой расчета тепловой схемы производственно-отопительной к о тельной, определив необходимые тепловые нагрузки. На основании этих ра с четов произвести выбор основного и вспомогательного оборудования к о тельной. Содержание 1. Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего в одоснабжения 1.1. Расход теплоты на отопление 1.2. Расход теплоты на вентиляцию 1.3. Расход теплоты на горячее водоснабжение 1.4. Расчет годового расхода тепла 2. Расчет температурного графика 3. Расчет расходов сетевой воды 4. Гидравлический расчет паропровода 5. Тепловой расчет паропровода 6. Расчет тепловой схемы котельной 6.1. Расчет тепловой схемы паровой части котельной 6.2. Расчет тепловой схемы водогрейной части котельной 7. Выбор теплообменного оборудования 7.1. Выбор деаэраторов 7.2. Выбор подогревателей Литература Приложения 1 Тепловая схема 2 Графическая часть на 1 листе фА1 1 . Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения Для города Ульяновск запишем данные: - расчетная температура воздуха для проектирования отопления t но = - 31 єС - расчетная температура воздуха для проектирования вентиляции t нв = - 18 єС - средняя температура отопительного периода t ср = - 5,7 єС - продолжительность отопительного периода 213 сут/год = 5112 ч/год . 1.1 Расход теплоты на отопление Расчетный расход теплоты на отопление жилых и общественных зд а ний: , где q F – расход тепла на один м 2 площади застройки ( q F =87 Вт/м 2 при t н.о. = -31 0 С) k 1 – коэффициент, учитывающий отпуск тепла на отопление ( k 1 = 0.25) F - площадь застройки ( F = f уд z ) f уд – количество площади на одного человека ( f уд = 18 м 2 /чел) z - количество жителей , z (=90000 чел.) Текущая отопительная нагрузка: , где t в = 18 єС – температура воздуха внутри помещения, t н = 8 єС температура наружного воздуха в начале и в конце отопител ь ного периода . 1.2 Расход теплоты на вентиляцию Расчетный расход теплоты на вентиляцию общественных зданий. , где k 2 - коэффициент, учитывающий расход теплоты на вентиляцию общественных зданий ( k 2 = 0.6) . Текущая вентиляционная нагрузка: , Нагрузка отопления и вентиляции при t нхм =-13,8 0 С: 1.3 Расход теплоты на горячее водоснабжение Средне недельный расход теплоты горячего водоснабжения в зимнем режиме: , где m - число жителей ( m = 90 тыс. чел.) а - норма расхода горячей воды на одного человека в сутки для жилых зданий (а = 1 20 л/сут) b - норма расхода горячей воды на одного человека в сутки для общ е ственных зданий ( b = 25 л/сут) с р – теплоемкость воды (с р = 4190 Дж/кг ∙'95 К) t г – температура горячей воды ( t г = 55 0 С) t х – температура холодной воды ( t х = 5 0 С) n с – расчетная длительность подачи тепла на ГВС ( n с = 86400с/сут) Зимний режим : . Летний режим : , , Расчетный расход теплоты на ГВС: , где k с – коэффициент суточной неравномерности расхода теплоты ( k с = 2.0) k н – коэффициент недельной неравномерности расхода теплоты ( k н =1.2) , . 1.4 Расчет годового расхода тепла Расчет годового расхода тепла по отопительной нагрузке: , . Расч ет годового расхода тепла на вен тиляцию : Расчет годового расхода тепла на горячее водоснабжение: , где n г = 8400 ч/год – длительность работы систем ГВС в = 0,8 коэффициент, учитывающий изменение средненедельного ра с хода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отнош е нию к отопительному, Суммарный годовой расход : , . Рис.1.1 График нагрузок отопления, вентиляции и горячего водосна б жения 2 . Расчет температурного графика Значения температур сетевой воды в зависимости от температур наружного воздуха определяются методом регулирования тепловых нагрузок и температурным графиком теплосети. В данном случае имеем качественное регулирование по совмещенной нагрузке ГВС и отопления в закрытых с и стемах теплоснабжения при температурном графике теплосети 150/70 0 С. 1 . Перепад температур воды внутри тепловой сети: , где єС – температура воды в подающем трубопроводе, єС – температура воды в обратном трубопроводе . єС. 2 . Температурный напор нагревательного прибора местной системы : , где єС – максимальная температура в отопительном приборе , єС . 3 . Перепад температур воды в местной системе: , єС . 4 . Относительна величина тепловой нагрузки отопления: . 5 . Температура сетевой воды перед отопительной установкой: 6 . Температура сетевой воды после отопительной установки: Результаты расчета температур сетевой воды отображены в таблице 1. Таблица 1 Величина Температура наружного воздуха, єС +8 + 2,8 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -31 0,2 04 0,31 0,367 0,46 9 0,571 0,673 0,776 0,878 0,98 1 ф 01 49,86 64,23 71,74 84,9 97 ,79 110,5 122,9 135,3 147,6 150 ф 02 33,5 39,41 42,4 47,35 52 ,08 56 ,59 60 ,94 65,13 69,2 70 Рис.2.1 График температур тепловой сети . Из графика видно, что при температуре 1 =65 о С температура наружн о го воздуха равна t ни = 2 ,8 о С. При этой температуре необходимо сделать по д рез ку. Рис.2.2 График температур тепловой сети 7 . Определим перепады температур сетевой воды в подогревателях нижней ступени горячего водоснабжения д 2 и верхней ступени д 1 : , ( кг/с ) є C где єС . єС . Находим снижение температуры в подающем трубопроводе : Находим снижение температуры в обратном трубопроводе : Полученные результаты запишем в таблицу 2. Таблица 2 Величина Температура наружного воздуха, єС t н + 2 ,8 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -3 1 ф 02 40 4 2,4 47,4 52 ,1 56 ,6 60 ,9 6 5,1 6 9,2 70 д 1 20,8 1 4,9 1 2,3 10,3 8,9 7,7 6,8 5,9 5 ,8 д 2 20,6 2 6,5 29,1 3 1,1 3 2,5 3 3,7 34,6 35,4 35,6 Температуры сетевой воды и приведены в таблице 3. Таблица 3 85 86,6 97,2 108,1 1 19,4 130,6 1 42,1 153.5 1 5 5 ,8 1 2,9 1 5,9 18 ,3 21 2 4,1 2 7,2 30,5 33,8 3 4 ,4 Рис. 2.4 График температур тепловой сети 3 Расчет расходов сетевой воды 1 . Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию (при t н =8 о С): 2 . Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию при t но : ; 3. Суммарный расход сетевой воды: , Рис. 3.1 График расходов сетевой воды 4 . Гидравлический расчет паропровода Гидравлический расчет следует проводить в направлении от потреб и телей к источнику, чтобы определить параметры пара, с которыми он должен быть отпущен из котельной. По паропроводу транспортируется насыщенный водяной пар. Таблица 4 Расчетная величина Обознач. Размерн. Расчетная формула или метод опред е ления Номер участка 1 2 3 4 5 Расход пара на участке D кг/с По заданию 25 16,7 8,3 8,3 8,3 Длина участка L м То же 750 5 00 3 2 0 9 0 1 0 0 Удельное пад е ние давления R л Па/м Принимается 25 25 25 25 25 Доля местных потерь --- 0,3ч0,6 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Потери давления на участке P кПа 28 18,75 12 3,37 3,75 Давление пара в начале участка (от потреб.) P нач кПа 1 уч.: 2 уч.: 3 ,4,5 уч.: 765,87 730,75 712 703,37 703,75 Давление пара в конце участка (от потреб.) P кон кПа 1 уч.: 2 уч.: 730,75 712 700 700 700 Средняя пло т ность пара на участке кг/м 3 3,85 3,75 3,70 3,68 3,68 Абсолютная э к вивалентная ш е роховатость п а ропровода k э м По рекомендации [1] 0,0002 Коэффициент А d м 0,0475 0,42 Расчетный ди а метр паропров о да d м 0,460 0,396 0,306 0,306 0,306 Диаметр пар о провода по ста н дарту d’ м Приложение 11 [1] 0,466 0,400 0,300 0,300 0,300 Средняя скорость пара ср м/с 19,5 17,9 15,3 15,4 15,4 Количество но р мальных задв и жек на участке n З --- По заданию 1 Количество П -образных ко м пен - саторов на участке n К --- Принимается 5 2 2 1 1 Коэффициент гидравлического сопротивления задвижки З --- Приложение 10 [1] 0,3ч0,5 0,5 Коэффициент гидравлического сопротивления компенсатора к --- 1,9 + 2∙'95 D 0 2,8 2,7 2,5 2,5 2,5 Коэффициент гидравлического сопротивления тройника тр --- -«-«- 3 Суммарный к о эффициент ги д равлического сопротивления уч --- 17,5 11,9 8,5 6 6 Коэффициент A R м 0,25 Табл. 5.1 [1] 10,6∙'9510 -3 Удельное пад е ние давления R’ л Па/м 23,7 23,9 27,7 27,9 27,9 Коэффициент A l м - 0,25 Табл. 5.1 [1] 76,4 Эквивалентная длина местных сопротивлений L экв м 514,8 289,2 144,2 101,8 101,8 Потери давления на участке P’ кПа 31 ,2 16 ,5 12 , 3 5 , 9 6 , 7 Давление пара в начале участка (от потреб.) P’ нач кПа 760 728,8 712,3 705,9 706,7 Давление пара в конце участка (от потреб.) P’ кон кПа 728,8 712,3 700 700 700 Проверка погрешности в определении плотности пара Средняя пло т ность пара на участке ’ ср кг/м 3 3,88 3,77 3,69 3,69 3,69 Погрешность определения плотности % 0,8 0,5 0,3 0,3 0,3 Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%). 5 . Тепловой расчет паропровода Прокладка паропровода надземная, поэтому расчетная температура окружающей среды соответствует температуре наружного воздуха при ма к симально м зимнем режиме ( t но ). Паропровод полностью изолирован, задвижки изолированы на ѕ от их площади поверхности, компенсаторы изолированы полностью. Результаты теплового расчета сведены в таблицу 5. Таблица 5 Расчетная величина Об о зн ач . Ра з мерн . Расчетная формула или метод определения Номер участка 1 2 3 4 5 Расход пара на участке D кг/с По заданию 25 16,7 8,3 8,3 8,3 Длина участка L м То же 750 500 320 90 1 0 0 Удельная потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода q Приложение 3 [2] 1,67 1,56 1,32 1,32 1,32 Эквивалентная длина задвижки м Принимается в ди а пазоне 4…8 5 Количество но р мальных задв и жек на участке n з --- По заданию 1 Эквивалентная длина опор м (10…15%) ∙'95 L 80 40 30 11 14 Суммарная экв и валентная длина местных тепл о вых потерь м 85 45 35 16 19 Температура пара в начале участка (от источника) 1 0 С Принимается 184 174 16 9 174 16 9 Температура пара в конце участка (от источника) 2 0 С Табл. II [4] 174 169 165 165 165 Средняя темпер а тура пара на участке ср 0 С 179 171,5 167,5 169,5 167,5 Средняя массовая теплоемкость п а ра на участке С р Табл. V [4] 2,603 2,526 2,484 2,504 2,484 Средняя удельная теплота парообр а зования на учас т ке r ср Табл. I [4] 2018 2042 205 7 2050 205 7 Потери тепла на участке Q кВт 314,8 142,7 89,1 50,6 42,3 Температура пара в конце участка (от источника) ’ 2 0 С 174,3 167 16 2 16 7 165 Погрешность определения те м пературы % 0,1 1,1 1,8 1,8 0 Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%) 6 Расчет тепловой схемы котельной 6.1 Расчет тепловой схемы паровой части котельной Н аиболее целесообразно установить в котельной как паровые, так и в о догрейные котлы. Паровая часть котельной обеспечивает круглогодичную нагрузку (технологическую и нагрузку горячего водоснабжения), а водогре й ная – нагрузку отопления и вентиляции. Рассчитано для t н = t но = -34 0 С. Результаты расчета сведены в таблицу 6. Таблица 6 Расчетная величина Расчетная формула или метод определения Температура наружного воздуха t но t нхм t ни +8 Летний режим Расчетная те м пература наружного воздуха t н.в. о С Приложение 1 -34 -15,1 +3,8 +8 > + 8 Давление те х нологического пара P тех МПа По заданию 0,7 Технологич е ская нагрузка D тех кг/с То же 12,5 Доля возвр а щаемого ко н денсата % -«-«- 70 Температура возвращаемого конденсата t тех 0 С -«-«- 8 0 Солесодерж а ние котловой воды S кв мг/кг -«-«- 5000 Солесодерж а ние химически очищенной воды S х мг/кг Рекомендации из [5] 5 00 Энтальпии пара при да в лениях: 1,4 МПа 0,7 6 МПа 0,15 МПа 0,12 МПа i” 1.4 i” 0.7 6 i” 0.15 i” 0.12 кДж/кг Табл. II [4] 2788,4 276 6 2693,9 2683,8 Энтальпия исходной воды i ив кДж/кг 2 0,95 62,85 Энтальпия технологич е ского конде н сата кДж/кг 251 Энтальпия питательной воды кДж/кг 377,1 Энтальпия воды в деаэр а торе i ’ 0.12 кДж/кг 419 Энтальпия насыщенной воды при Р=0,15 МПа кДж/кг По таблице II 467,13 Энтальпия котловой воды при Р=1,4 МПа кДж/кг По таблице II 830,1 Энтальпия конденсата после паровых подогреват е лей i к кДж/кг Табл. I [4] для t 42 = 90 0 C 376,94 Расход техн о логического конденсата с производства G тех кг/с 8,75 Потери техн о логического конденсата G п тех кг/с 3,75 Потери пара в схеме Кг /c 0, 375 Расход пара на собственные нужды D сн кг/с з имний летний 1,5 1 Паропроизв о дительность (0 ,7 6 МПа) кг/с 14,3 8 13,8 6 Потери пара и конденсата в схеме кг/с 4,125 Доля потерь теплоносителя П х --- 0, 287 0, 298 Процент пр о дувки P п % 2,9 3,1 Расход пит а тельной воды на РОУ G РОУ кг/с 0, 134 0,129 Производ и тельность по пару Р = 1,4 МПа D к 1.4 кг/с 14,25 13,73 Расход пр о дувочной воды G пр кг/с 0,41 0,43 Расход пара из сепаратора продувки D c 0.15 кг/с 0, 067 0, 07 Расход воды из сепаратора продувки G СНП кг/с 0,343 0,36 Расход воды из деаэратора питательной воды G д кг/с 14,79 14,29 Расход выпара из деаэратора питательной воды D вып кг/с 0,0 3 0,0 29 Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата G пот кг/с 4, 498 4, 514 Расход х и мобработа н ной воды п о сле 2- й тупени кг/с 4, 498 4, 514 Расход исхо д ной воды G исх кг/с 18,86 18,51 20,24 16,56 10,12 Температура воды после Т№1 6.3 6.3 6,2 6,5 17,5 Температура греющей воды после охлад и теля пр о дувочной воды (Т№1) 104,75 Расход пара на Т№2 D 2 кг/с 0,619 0,607 0,667 0,537 0, 133 Температура воды на входе в охладитель деаэрирова н ной воды (Т№4) t 41 0 С 57,12 58,34 Расход пара на Т№3 D 3 кг/с 0,243 0,244 Температура ХОВ после охладителя выпара пит а тельного д е аэратора t 52 0 С 94 94 94 94 94 Расход пара на деаэратор г о рячего вод о снабжения D д кг/с 0,543 0,547 0,525 0,572 0,5 97 Расчетный расход пара на собственные нужды кг/с 2,209 2,18 2,32 2,021 1, 24 Расчетная п а ропроизвод и тельность кг/с 14,53 14,52 14,58 14, 48 14 ,12 Ошибка расч е та % 1,1 1 1,4 0,7 1 ,8 Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%) Исходя из производительности котельной по пару с давлением P = 1,4 МПа, необходимо выбрать котельные агрегаты. Для обеспечения потребн о сти по пару выбираю следующий тип котлов средней мощности: Е-50-14 Краткая характеристика [3]: 1. Изготовитель з-д «Энергомаш» г. Белгород; 2. Паропроизводительность 50 т/ч; 3. Давление насыщенного пара 1,4 МПа; 4. Температура уходящих газов 140 0 С (для работы на газе). Необходимое количество котельных агрегатов: 6.2 Расчет тепловой схемы водогрейной части котельной Задача водогрейной части котельной – подготовить сетевую воду для покрытия нагрузок отопления и вентиляции. Нагрузку ГВС, восполнение п о терь из тепловой сети, а также химическую обработку и нагрев подпиточной воды до необходимой температуры обеспечивает паровая часть котельной. Подпиточная сетевая вода забирается из баков-аккумуляторов и вв о дится за водогрейными котлами. После котлов сетевая вода отпускается п о требителю. В летнем режиме водогрейные котлы остановлены. Для расчета тепловой схемы данной части котельной необходимо в ы брать котельные агрегаты. Максимальное число работающих котлов будет в максимально зимнем режиме Таблица 7 Расчетная величина Расчетная формула или метод определения Расчетные режимы +8 > + 8 Тепловая нагрузка на ГВС МВт Из пункта 1 91,1 91,1 91,1 91,1 58,3 Тепловая нагрузка на отопление МВт 176,175 114,51 77,65 39,15 0 Тепловая нагрузка на ве н тиляцию МВт 21,141 13,74 9,32 4,7 0 Производител ь ность котельной МВт 288,416 219,35 178,07 134,95 58,3 Расход воды на подпитку и п о тери в тепловой схеме кг/с 8,65 6,58 5,34 4,05 1,75 Общая тепловая мощность к о тельной МВт 297,07 225,93 183,41 139 60,05 Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной 0 С Из пункта 2 1 50 119 80 80 80 Температура обратной сет е вой воды на входе в котел ь ную 0 С 24 29 15 15 15 Общий расход сетевой воды кг/с 566 214 Расход воды через котлы кг/с 886 597 Расход воды на подпитку и п о тери в тепловой схеме кг/с 11,3 4,3 Температура воды на выходе из котла (при ) 0 С 150 1 31 119 107 94 Расход воды на собственные нужды кг/с 25,8 25,8 25,8 25,8 25,8 Расход воды на линии рецирк у ляции кг/с 323 356 469 530 416 Расход воды по перемычке кг/с 0 68 245 146 20 Расход хво п о сле первой ст у пени кг/с 11,3 4,3 Расход пара на теплообменник № 6 кг/с 0, 804 0, 783 0, 885 0, 669 0,2 9 Расход выпара из деаэратора кг/с 0,024 0,023 0,026 0,02 0,009 Температ. воды после охладит е ля выпара о С 64,6 64,6 64,6 64,6 64,6 Расход греющей воды на деаэр а цию кг/с 2,15 2,3 3,54 3,7 4,1 Расход воды на собственные нужды кг/с 2,15 2,3 3,54 3,7 4,1 Расход воды через котельный агрегат кг/с 8 75 877 878 880 58 6 Относительная погрешность % 1,3 1,02 0,91 0,68 1,8 По тепловой нагрузке производим выбор водогрейных ко т лов: -ставим 3 котла КВГМ-100 -150 ( , расчетная температура на выходе из котла 150єС). 7 Выбор теплообменного оборудования 7 .1 Выбор деаэраторов Для дегазации питательной воды в паровой части котельной устано в лен деаэратор атмосферного типа. Производительность питательного деаэр а тора равна 14,79 кг/с ( 61,97 т/ч). Деаэраторы типа ДА обеспечивают устойчивую деаэрацию воды при работе с нагрузками в пределах от 30 до 120% номинальной производител ь ности. Деаэраторы типа ДА укомплектовываются индивидуальными охлад и телями выпара и могут быть поставлены без деаэраторного бака [3]. Для деаэрации питательной воды паровых котлов необходим один а т мосферный деаэратор типа ДА- 75 - 15 Краткая характеристика [3]: 1 Номинальная производительность 75 т/ч; 2 Номинальное рабочее давление 0,1 2 МПа ; 3 Полезная емкость деаэраторного бака 15 м 3 . Для деаэрации подпиточной воды (расход 519 кг/с=1 868,1 т/ч) тепл о вых сетей необходимо четыре вакуумных деаэратора типа ДСВ- 2000 Краткая характеристика [3]: 1 Номинальная производительность 2000 т/ч; 2 Номинальное рабочее давление 0,0075 МПа ; 7.2 Выбор подогревателей Выбор теплообменников следует производить, исходя из их расчетной площади теплообмена. При этом коэффициент теплопередачи ориентирово ч но можно принимать в пределах от 2500 до 3000 ккал/(м 2 ч 0 С) для подогрев а телей с латунными трубками при достаточной чистоте поверхностей нагрева. С учетом загрязнения трубок слоем накипи коэффициент теплоперед а чи равен 1700 - 1800 ккал/(м 2 ч 0 С) [3]. Для ориентировочных расчетов поверхности нагрева всех теплообме н ных аппаратов принимаю коэффициент теплопередачи равным 2 5 00 Вт/( 0 С м 2 ). Охладители выпара Тепловые нагрузки на охладители выпара: Среднелогарифмический температурный напор: Поверхность теплообмена: В качестве охладителей выпара для теплообменников №5 и №7 предл а гаю установить следующие теплообменники: ОВА- 2 /0, 22 , ОВВ-2/0,22 Краткая характеристика охладителей выпара: 1 ОВА- 2 /0, 22 . Рабочее давление в корпусе/трубной системе 0,12/ 0, 5 МПа , пробное давление 0,7 МПа, рабочая температура в корпусе/ в трубной системе 40-104/10-80єС, поверхность ох ладителя 2 м 2 , масса 22 0 г. 2 ОВВ-2/0,22. Рабочее давление в корпусе/трубной системе 0, 01-0,12 /0, 4 МПа, пробное давление 0,7 МПа, рабочая температура в корпусе/ в трубной системе 104/ 5 0-80єС, поверхность охладителя 2 м 2 , масса 22 0 кг Подогреватели исходной и химочищенной воды Необходимо рассчитать площади теплообмена для следующих тепл о обменных аппаратов: - охладитель продувочной воды (Т№1); - подогреватель исходной воды (Т№2); - подогреватель исходной воды (Т№4 ); - подогреватель химочищенной воды после II ступени ХВО (Т№3); - подогреватель химочищенной воды после I ступени ХВО (Т№ 6 ). Таблица 8 Расчетная величина Расчетная фо р мула или метод определения Номер теплообменного аппарата 1 2 3 4 6 Тепловая нагрузка Q кВт 764 3083 3083 237,1 3083 Наибольшая разность температур теплонос и телей t Б 0 С 107 162,7 144 10 144 Наименьшая разность температур теплонос и телей t М 0 С 33,7 65 32, 9 2,9 3 0 Среднелогарифмический температурный напор t 0 С 63,5 106,6 75,3 5,7 72,8 Коэффициент теплоп е редачи k Рекомендации [3] 2500 Поверхность теплоо б мена F м 2 4,9 11,8 16,7 17 17,3 Для теплообменника Т №1 выбираю водяной подогреватель под ном е ром 1 0 (таблица 2,14 4 . [8] ) . Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 6,9 м 2 . 2 Давление 1,6 МПа . 3 Число латунных трубок 37 , D н = 168 мм. Для теплообменника Т№2 и Т№3 выбираю паро водяной подогреватель под номером 2 (таблица 2.14 3 . [8] ). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 17, 2 м 2 . 2 Длина корпуса 3,63 мм . 3 Число латунных трубок 124 , D вч = 412 мм. Для теплообменников Т№4 выбираю водо- водяной подогреватель под номером 14 (таблица 2.14 4 .[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 20,3 м 2 . 2 Давление 1,6 МПа. 3 Число латунных трубок 109 , D н = 273 мм. Для теплообменника Т№6 выбираю пароводяной подогреватель под номером 3 (таблица 2.143.[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 24,4 м 2 . 2 Длина корпуса 3, 75 мм. 3 Число латунных трубок 1 76 , D вч = 4 66 мм . Используемая литература 1. Соколов Е.А. Теплофикация и тепловые сети. – М.: Энергоиздат, 1982. 2. Есина И.В., Грибанов А.И. Источники и системы теплоснабж е ния промышленных предприятий. – Челябинск: ЧГТУ, 1990. 3. Бузников Е.Ф., Роддатис К.Ф., Берзиньш Э.Я. Производственные и отопительные котельные. – М.: Энергоатомиздат, 1984. 4. Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства в о ды и водяного пара. Справочник. – М.: Энергоатомиздат, 1984. 5. Кириллов В.В. Лекции по курсу «Источники и системы тепл о снабжения». 6. Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод). – М.: Энергия, 1973. 7. Григорьев В.А., Зорин В.М. Тепловые и атомные электрические станции. Справочник. – М.: Энергоатомиздат, 1989. 8. Смирнов А.Д., Антипов К.М. Справочная книжка энергетика. – М.: Энергоатомиздат, 1984.