Вход

КП №2 "ЖБК одноэтажного здания"

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 86909
Дата создания 2014
Страниц 79
Источников 7
Мы сможем обработать ваш заказ 3 октября в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
2 640руб.
КУПИТЬ

Содержание

Содержание
1 Компоновка поперечной рамы
1.1 Общие данные
1.2 Геометрия и размеры колонн
1.2.1 Определение вертикальных размеров
1.2.2 Привязка и типы колонн
2 Определение нагрузок на поперечную раму
2.1 Постоянные нагрузки
2.1.1 Общие данные
2.1.2 Постоянные нагрузки на покрытие
2.1.3 Постоянная нагрузка на колонну крайнего ряда
2.1.4 Постоянная нагрузка на колонну среднего ряда
2.2 Снеговая нагрузка
2.3 Крановые нагрузки
2.4 Ветровая нагрузка
3 Статический расчет рамы
3.1 Вычисление геометрических характеристик сечений колонн
3.2 Определение реакций от единичного смещения и постоянных нагрузок
3.2.1 Определение реакций верха колонн рамы от единичного смещения
3.2.2 Загружение рамы постоянной нагрузкой
3.3 Загружение снеговой нагрузкой
3.4 Загружение крановой нагрузкой
3.4.1 Кран в пролете (от двух сближенных кранов)
3.4.2 Кран в пролете БВ (Загружение средней колонны от 4-х кранов)
3.5 Загружение ветровой нагрузкой
3.5.1 Давление ветра слева направо
3.5.2 Давление ветра справа налево
3.6 Составление расчетных сочетаний усилий
4 Расчёт сплошной колонны крайнего ряда
4.1 Данные для проектирования
4.2 Расчет надкрановой части колонны
4.2.1 Геометрические размеры сечения колонны
4.2.2 Комбинации усилий для надкрановой части колонны
4.2.3 Расчёт в плоскости изгиба
4.2.4 Расчет из плоскости изгиба для комбинации усилий при максимальном моменте
4.2.5 Расчет из плоскости изгиба для комбинации усилий при максимальной продольной силе
4.2.6 Расчёт из плоскости изгиба
4.3.Расчёт подкрановой части колонны
4.3.1 Геометрические размеры
4.3.2 Комбинации усилий для подкрановой части колонны
4.3.3 Расчёт в плоскости изгиба для комбинации усилий при минимальном моменте
4.3.4 Расчёт в плоскости изгиба для комбинации усилий при максимальной продольной силе
4.3.5 Расчёт из плоскости изгиба
4.4.Расчёт крановой консоли
4.5 Проверка трещиностойкости и прочности колонны в стадиях подъёма, транспортирования и монтажа
5 Конструирование и расчёт фундамента под колонну крайнего ряда
5.1 Данные для проектирования
5.1.1 Исходные данные
5.2.2 Нагрузки на фундамент
5.2.Определение размеров подошвы фундамента и краевых давлений
5.2.1 Определение размеров подошвы фундамента
5.2.2 Проверка давлений под подошвой фундамента
5.3 Определение конфигурации фундамента и проверка нижней ступени
5.4 Проверка высоты нижней ступени
5.5 Подбор арматуры подошвы
5.5.1 Определение расчетной формулы
5.5.2 Подбор арматуры в направлении длинной стороны подошвы
5.5.3 Подбор арматуры в направлении короткой стороны
5.6 Расчёт подколонника и его стаканной части
5.6.1 Подбор продольной арматуры
5.6.2 Подбор поперечной арматуры стакана
6 Расчет стропильной конструкции
6.1 Условия для проектирования
6.2 Предварительное назначение размеров сечения балки
6.3 Определение погонных нагрузок и усилий на балку
6.4 Предварительный расчет сечения арматуры
6.5. Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
6.6 Определение потерь предварительного напряжения арматуры
6.6.1 Первые потери
6.6.2 Вторые потери.
6.6.3 Полные потери предварительного напряжения арматуры
6.7 Расчет прочности балки по нормальному сечению
6.8 Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси по поперечной силе
6.9 Расчет по предельным состояниям второй группы. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси балки
6.9.1 Цель расчета
6.9.2 Расчет при действии эксплуатационных нагрузок
6.9.3 Расчет по образованию наклонных трещин
6.9.4 Определение прогиба балки
6.9.5 Изгибающий момент в середине балки
6.9.6 Проверка прочности балки на усилия, возникающие при изготовлении, транспортировании и монтаже
6.10 Армирование балки
Список литературы

Фрагмент работы для ознакомления

При b – b1 = 3,3-2,4 = 0,9 м 2*h01 = 2*0,25 = 0,5, м площадьAf0 = 0,5*b*(l – l1-2*h01) – 0,25*(b – b1 - 2*h01)2;Af0 =0,5*3,3*(5,1-3,9-2*0,25)-0,25*(3,3-2,4-2*0,25)^2= 1,115м2,тогда продавливающая сила:Р = 125,49*1,115 = 140кН 726*2,65*0,25 = 481кН –продавливание нижней ступени не произойдёт.Выполним проверку по поперечной силе для наклонного сечения, начинающегося от грани третей ступени. Длина горизонтальной проекции этого наклонного сечения c = h01 = 0,25 м; поперечная сила, создаваемая реактивным давлением грунта, в конце наклонного сечения:Q = pmax*(c1 – h01)*b = 125,49*(0,6-0,25)*3,3 = 144,9кН,Минимальное поперечное усилие, воспринимаемое одним бетоном:Qb, min = 0,6*Rbt*b*h01 = 0,6*726*3,3*0,25 = 359,4кН.Так как Q =144,9кН Qb, min=359,4 кН, прочность нижней ступени по поперечной силе достаточна.Проверку второй ступени на продавливание можно не производить, так как принятая рабочая высота плитной частиh0,pl = h02 = 900 – 50 = 850 ммпревышает требуемую из расчёта на продавливание.5.5Подбор арматуры подошвы5.5.1 Определение расчетной формулыПод действием реактивного давления грунта ступени фундамента работают на изгиб как консоли, защемлённые в теле фундамента. Изгибающие моменты определяют в обоих направлениях для сечений по граням уступов и по грани колонны.Площадь сечения рабочей арматуры подошвы определяется по формуле:As,i = , гдеMi-i и h0i – момент и рабочая высота в i- ом сечении.5.5.2 Подбор арматуры в направлении длинной стороны подошвыСечение I-I (h01 = 250 мм):pI = pmax – (pmax – pmin)*c1/l = 125,49-(125,49+8,59)*0,6/5,1 = 109,7кПа;MI-I = b*c12*Нм;As,I = мм2,СечениеII-II (h02 = 550 мм):pII = 125,49-(125,49+8,59)*(0,45 + 0,6)/5,1 = 97,89кПа;MII-II ==276,3кНм;As,II = мм2,СечениеIII-III (h03 = 850 мм):pIII = 125,49-(125,49+8,59)*(0,65+0,45+0,6)/5,1 = 80,8 кПа;MIII-III =кНм;As,III =мм2.Сечение IV-IV (h03 = 1750 мм):pIV = 125,49-(125,49+8,59)*1,75/5,1 = 79,5 кПа;MIV-IV = кНм;As,IV = мм2.Принимаем в направлении длинной стороны:1516A-II(As = 3016 мм2As,III =2609 мм2) с шагом 200 мм.5.5.3 Подбор арматуры в направлении короткой стороныРасчёт ведём по среднему давлению по подошве pm = 58,45 кПа. Учитываем, что стержни этого направления будут во втором ряду, поэтому рабочая высота:h0i = hi – a – (d1 + d2)/2.Полагаем, что диаметр стержней вдоль короткой стороны тоже будет не более 16 мм. Сечение I/ - I/ по грани первой ступени (h01 = 300-50-16 = 234мм):M/I-I = 0,125*pm*l*(b – b1)2 = 0,125*58,45*5,1*(3,3-2,4)^2 = 30,2кНм;As,I/ =мм2.Сечение II/ - II/ по грани второй ступени (h02 = 600-50-16 = 534мм):M/II-II = 0,125*58,45*5,1*(3,3-1,8)^2 = 83,84кНм;As,II/ = мм2.Сечение III/ - III/ по грани третей ступени (h03 = 900-50-16 = 834мм):M/III-III = 0,125*58,45*5,1*(3,3-1,3)^2 = 149,0кНм;As,III/ = мм2.Сечение IV/-IV/ по грани подколонника (h03 = 1800-50-16 = 1734мм):M/IV-IV = 0,125*58,45*5,1*(3,3-0,6)^2 = 271,6кНм;As,IV/ = мм2.Принимаем вдоль короткой стороны фундамента:218A-II (As = 905,4 мм2As, III/ =709 мм2) с шагом 300 мм.5.6 Расчёт подколонника и его стаканной части5.6.1 Подбор продольной арматурыПродольная арматура подбирается на внецентренное сжатие в сечениях IV-IV и V-V. Сечение IV-IV стаканной части приводим к эквивалентному двутавровому:bf/ = bf = bcf = 1300 мм;hf/ = hf = t1 + 25 = 225 + 25 = 250 мм;b = 2*(t2 + 50) = 2*(250 + 50) = 600 мм;h = lcf = 1600 мм.Армирование подколонника принимаем симметричным, a = a/ = 40 мм.Усилия в сечении IV-IV:M = -833,67-65,17*1,2-9,31 = -921,2кНм;N = 969,33+14,32+1,75*1,3*1,2*25*1,1*0,95 = 1054,97кН;e0 = |M|/|N| = 921,2/1054,97 = 0,9м = 900 мм.Проверяем положение нулевой линии:N = 1054,97 кН Rb*bf/*hf/ = 8,25*1,3*0,25*10^3 = 2681 кН –нейтральная линия проходит в полке, поэтому арматуру подбираем как для прямоугольного сечения шириной b = bf/ = 1300 мм и рабочей высотойh0 = h-a/ = 1600-40 = 1560мм согласно п.3.61 «Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов».Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести растянутой арматуры:e = e0 + 0,9*h – a = 900 + 0,9*1600-40 = 2300мм.Вспомогательные коэффициенты:< R = 0,98; = a//h0 = 40/1560 = 0,026.Требуемая площадь сечения симметричной арматуры:.Согласно конструктивным требованиям количество арматуры должно быть не менее 0,05% площади поперечного сечения подколонника:As = As/ = 0,0005*bcf*hcf = 0,0005*1300*1600 = 1040мм2,Принимаем по 518A-II (As = As/ = 1272 мм2) у граней подколонника, перпендикулярных плоскости изгиба. У смежных граней, параллельных плоскости изгиба, принимаем стержни минимально допустимого диаметра с шагом не более 400 мм, т.е. по 310 A-II.В сечении V-V усилия незначительно больше, чем в сечении IV-IV, поэтому арматуру оставляем без изменений.5.6.2 Подбор поперечной арматуры стаканаСтенки стакана армируют также горизонтальными плоскими сетками. Стержни сеток 8 мм располагаются у наружных и внутренних граней стакана; шаг сеток 100 … 300 мм. Обычно задаются расположением сеток по высоте стакана, а диаметр стержней определяют расчётом.Расчёт производится в зависимости от величины эксцентриситета продольной силы, причём усилия M и N принимаются в уровне нижнего торца колонны.Комбинация Nmax:N = 969,33 кН; M = -833,67 кНм; Q = 65,17 кН,M = -833,67-65,17*1-9,31 = -908,15кНм;N = 969,33 + 14,32 + 1,75*1,3*1,2*25*1,1*0,95 = 1054,97кН;e0 = |M|/|N| = 908,15/1054,97 = 0,9м = 900 мм.Комбинация Mmin:N = 756,53кН; M = -882,74кНм; Q= 101,49кНM = -882,74-101,49*1-9,31 = -993,5кНм;N = 756,53+ 14,32 + 1,75*1,3*1,2*25*1,1*0,95 = 842,2кН;e0 = 993,5/842,2 = 1,2м.т.е. расчётной является комбинация Mmin:N = 756,53кН; M= -884,24 кНм; Q= 101,49 кН;Принимаем сетки из арматуры класса A-I (Rs = 225 МПа) с шагом 150 мм; верхняя сетка устанавливается на расстоянии 50 мм от верха стакана.При hc/6 = 1000/6 = 192,4 мм < e0 = 1200 мм >hc/2 = 1000/2 = 900 мм рассматривается наклонное сечение, проходящее через т.К1 поворота колонны, т.е. момент от всех усилий относительно т.К1 должен быть воспринят поперечной арматурой стакана. Требуемая площадь сечения арматуры одного уровня для этого случая: ,гдеy = hd – 50 + 150 =1050-50+150 = 1150 мм – расстояние от отм. 0.00 до торца колонны;Nc = 756,53кН ;zsw = 550 + 450 + 300 + 150 = 1450мм – сумма расстояний от каждого ряда сеток до нижнего торца колонны.Тогда:м2. = (884,24+101,49*1,15-0,7*756,53*1,2+14,32*(0,45-0,7*1,2))/(225*1,45*10^3) = 0,0011 м2 = 1100 мм2.При пяти рабочих стержнях в сетке требуемая площадь сечения одного стержня составит Asw1 = 1100/5 = 220 мм2. Принимаем стержни:18A-I (Asw1 = 254,5 мм2).6Расчет стропильной конструкции6.1Условия для проектированияРассчитать и сконструировать предварительно напряженную двускатную балку (второй категории трещиностойкости) для покрытия промышленного здания. По степени ответственности здание относится к классу II (коэф. надежности по назначению = 0,95). Расстояние между разбивочными осями 12 м, между осями опор балки l0=11,65 м, шаг балок В=6 м.Балка изготавливается из бетона класса В40 с тепловой обработкой = 22 МПа; = 29 МПа; = 2,1 МПа; = 1,4 МПа; = 32500 МПа; коэфициент условий работы бетона = 0,9. Прочность бетона в момент обжатия принимаем = 0,8*40 = 32 Мпа.Предварительно контролируемое напряжение назначаем= 0,7*1255 = 878,5МПа; армирование выполняется канатами класса К-7 d=15 мм, натягиваемыми на упоры: = 1080 МПа; = 1255 МПа; = 400 МПа; = 200000 МПа. Поперечная арматура из стали класса А-III: при Ø≥ = 365 МПа и = 290 МПа; при Ø≤ 355 МПа и = 285 МПа; = 2*105 МПа. Сварные сетки из стали класса ВР- I, конструктивная арматура из стали класса А-I.Проверяем условие:,условия выполняются.Определяем коэффициент точности натяжения арматуры:sp = 1 = 1 0,1,где – при механическом способе натяжения;при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения:а при благоприятном:6.2 Предварительное назначение размеров сечения балкиРазмеры сечения балок назначают из следующих соображений: высота сечения по середине балки ширина верхней сжатой полки ширина нижнего пояса толщина стенки Расчетный пролет балки:;где - расстояние от оси здания до торца балки (25..30мм);ао- расстояние от торца балки до середины опоры (15..20 см).Рис. 4. Геометрические размеры балки.6.3 Определение погонных нагрузок и усилий на балкуСбор нагрузок на балку произведен в виде таблицы (Таблица 7).Таблица 7.Вид нагрузкиИсточникНормативная нагрузка,кН/мКоэф. над.по нагр.,γfРасчетная нагрузка,кН/мПостоянная:СНиП 2.01.07-85 (нагрузки берем с учетом )Рулонный ковер, утеплитель и пароизоляция1,09*12*0,95=12,41,316,1Вес пл. покр. с учетом замоноличивания швов1,5*12*0,95=17,11,118,8Вес балки0,279*12*0,95=3,21,13,52Итого постоянная нагрузка:32,7g=38,4Временная: Снег1,2*0,85*1,0*12*0,95== 11,61,4s=16,2В т.ч. длительно действующаяВсего полная нагрузка:В т.ч. длительно действ.Вычисляем изгибающие моменты и поперечные силыМаксимальный момент в середине пролета от полной расчетной нагрузкиМаксимальный момент в середине пролета от полной нормативной нагрузкиНаибольшая поперечная сила от полной расчетной нагрузки Изгибающий момент в 1/3 пролета балки от расчетной нагрузки (х1= l0/3=11,65/3=3,88м):6.4 Предварительный расчет сечения арматурыИз условия обеспечения прочности сечения напрягаемой арматуры должно быть:;В сечении на расстоянии 1/3 пролета от опоры балки;где , здесь - расстояние от торца балки до сечения в 1/3 расчетного пролета;.Ориентировочное сечение напрягаемой арматуры из условия обеспечения трещиностойкости ;где β=0,5-0,6; принимаем β=0,6.Необходимое число канатов К-7 d=15 мм, Аs=176,6 мм2: - принимаем число канатов, равное 12Назначаем, 12 К-7 d=15 мм Аs=2111,6мм2.Таким образом для дальнейших расчетов предварительно принимаем: площадь напрягаемой арматуры Аsр=2111,6мм2, площадь не напрягаемой арматуры в сжатой зоне бетона (полке) конструктивно 4 А-III А`s=3,14 cм2, то же в растянутой зоне Аs=3,14 cм2.6.5. Определение геометрических характеристик приведенного сечения.Отношение модулей упругости:Рис. 5. Приведенное сечение.Приведенная площадь арматуры:;.Площадь приведенного сечения посередине балки:.Статический момент сечения относительно нижней грани:Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани .То же до верхней грани .Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести сечения.Где - момент инерции рассматриваемого сечения относительно своего центра тяжести;А – площадь сечения;- расстояние от центра тяжести рассматриваемой части сечения до центра тяжести приведенного сеченияМомент сопротивления приведенного сечения для нижней растянутой грани балки при упругой работе материалов:.то же, для верхней грани балкиРасстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки ;где при .Момент сопротивления для нижней грани балки с учетом неупругих деформаций бетона где =.Приближенно можно принять То же, для верхней грани:где .Приближенно можно принять .6.6 Определение потерь предварительного напряжения арматуры6.6.1 Первые потериОт релаксации напряжений в арматуре: МПа.От температурного перепада (при ): МПа.От деформации анкеров у натяжных устройств: МПа,где мм – смещение канатов в инвентарных зажимах; - длина натягиваемых канатов; d=15 мм – диаметр канатов.От быстронатекающей ползучести. Усилие обжатия с учетом потерь при коэффициенте точности натяжения Эксцентриситет действия силы Р1:см;Расчетный изгибающий момент в середине балки от собственного веса, возникающий при изготовлении балки в вертикальном положении .то же нормативныйНапряжение обжатия бетона на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия и момента :Отношение,что удовлетворяет СНиП 2,03,01-84, принимаем , Поэтому потери от быстронатекающей ползучести .Итого первыепотери: 6.6.2 Вторые потери.1. От усадки бетона класса В40, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении - 2. От ползучести от ползучести бетона при;Итого вторые потери: .6.6.3 Полные потери предварительного напряжения арматурыУсилие обжатия с учетом полных потерь:6.7 Расчет прочности балки по нормальному сечениюОпределяем положение нейтральной оси из условия (при=1)1080,следовательно, нейтральная ось проходит в полке, вблизи ребра.Находим граничное значение : где ,, при Высоту сжатой зоны х находят по формуле: отношение .Максимальный изгибающий момент, воспринимаемый в сечением в середине балки, по формуле:=1781кНм –прочность обеспечена,6.8 Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси по поперечной силеМаксимальная поперечная сила у грани опоры Q=. Размеры балки у опоры: h=510 мм, см, b=10см (на расстоянии 0,75 м от торца), b=27 см на опоре.Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось с по ранее принятой последовательности:– коэффициент , учитывающий влияние свесов сжатой полки: принимаем ;– влияние продольного усилия обжатия: ;,Принимаем ;параметр (1++)=1+0,5+0,5=2>1.5 принимаем 1,5.- проверяем условие Вычисляем В расчетном наклонном сечении , следовательноследовательно, требуется поперечное армирование по расчету:Принимаем для поперечных стержней арматуру диаметром 10 мм класса А-III Аsw=0,785 cм2.По конструктивным требованиям шаг поперечных стержней s должен быть не более 1/3h и не более 50 см;Принимаем предварительно на приопорных участках длиной около 2м s=10 см.Проверяем условие Усилие воспринимаемое поперечными стержнями у опоры на 1 см длины балки, где- для арматуры класса А-III; - число поперечных стержней в одном сечении;-условие выполняется.- Длина со проекции опасной наклонной трещины на продольную ось балки :=Принимаем Поперечное усилие ,Поперечная сила при совместной работе бетона и поперечной арматуры –прочность наклонного сечения обеспечена.На остальных участках балки поперечные стержни располагаем в соответствии с эпюрой Q.Для средней половины пролета при 660 мм и по конструктивным требованиям :>,Принимаем ;;для сечения в 1/8 пролета при 540 мм и :,Принимаем ,;,Окончательно принятое поперечное армирование (каркасы К-1 и К-2).6.9 Расчет по предельным состояниям второй группы. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси балки6.9.1 Цель расчетаВ этом расчете следует проверить трещиностойкость балки при действии эксплуатационных нагрузок (при ) и при отпуске натяжения арматуры. 6.9.2 Расчет при действии эксплуатационных нагрузокРавнодействующая усилий обжатия бетона с учетом всех потерь при а при;эксцентриситет равнодействующейсм.Момент сил обжатия относительно верхней ядровой точки –расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки;Момент, воспринимаемый сечением балки в стадии эксплуатации непосредственно перед образованием трещин в нижней части,>;(при ) поэтому расчет на раскрытие трещин можно не производить.При отпуске натяжения арматуры усилие обжатия бетона при :;Момент усилия относительно нижней ядровой точки,что меньше абсолютного значения нормативного момента от постоянной нагрузки и собственного веса:,поэтому трещин в верхней зоне балки при не образуется.При будем иметь ;,следовательно, и при в верхней зоне трещины не появляются.6.9.3 Расчет по образованию наклонных трещинЗа расчетное принимаем сечение 2-2, в котором сечение стенки уменьшается с 28 до 10 мм.Высота балки на расстоянии 0,55 м от опоры при уклоне 1/12:Поперечная сила от расчетной нагрузки в сечении 2-2:;Рис. 6. Приведенное сечение 2-2.Геометрические характеристики сечения 2-2 балки:– площадь приведенного сечения:;– статический момент приведенного сечения относительно нижней грани:;– расстояние от нижней грани до центра тяжести сечения:.То же от верхней грани .– момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести сечения:.Статический момент верхней части приведенного сечения балки относительно центра тяжести:;Скалывающее напряжение на уровне центра тяжести:;Напряжение в бетоне на уровне центра тяжести сечения от усилия обжатия при Поскольку напрягаемая поперечная и отогнутая арматура отсутствует , то . Момент у грани опоры принимаем равным нулю.Главные растягивающие и сжимающие напряжения по формуле:; - принято со знаком минус, т.к. напряжение сжимающее.где принимаем , трещиностойкость по наклонному сечению обеспечена.6.9.4Определение прогиба балкиПолный прогиб на участках без трещин в растянутой зоне где каждое значение прогиба вычислят по формулегде S=5/48 – при равномерно распределенной нагрузке, а кривизна 1/r при равномерно распределенной нагрузке В – жесткость для сечения без трещин в растянутой зоне 6.9.5 Изгибающий момент в середине балкиОт постоянной и длительной нагрузок:.От постоянной и кратковременной нагрузок:;Кривизна и прогиб от постоянной и длительной нагрузок ( при=2, когда влажность окружающей среды 40-70 %):Кривизна и прогиб от кратковременной нагрузки ( при=1);Изгибающий момент, вызываемый усилием обжатия при ;Кривизна и выгиб балки от усилия обжатия:;;Кривизна и выгиб от усадки и ползучести бетона при отсутствии напрягаемой арматуры в верхней зоне сечения балки:;;Полный прогиб балки -условие выполняется.6.9.6 Проверка прочности балки на усилия, возникающие при изготовлении, транспортировании и монтажеПрочность бетона в момент обжатия принимаем  МПа; для этой прочности бетона , а с учетом коэффициента Изгибающий момент на консольной части балки от собственного веса при коэффициенте динамичности .Высота балки в ¼ пролета:Рис. 7. Схема строповки балки.Усилия обжатия вводим в расчет как внешнюю нагрузку:где ,характеристика сжатой зоны бетонаНаходим граничное значение :, где - для арматуры класса А-III при Случайный эксцентриситет по условиям: и ; принимаем Эксцентриситет равнодействующей сжимающих усилий 66-3+2,5+2534/651=69,4см;Вычисляем ,Определяем Подсчет арматуры производим по формуле:;Принимаем 2 А-III А`s=7,6 cм2Проверяем сечение 1-1 по образованию трещин. Усилие в напрягаемой арматуре при 1,1·702,54·21,2·10-4=1,64 Мпа.Изгибающий момент в сечении 1-1 по оси монтажной петли без учета .Геометрические характеристики сечения, вычисленные аналогично сечению по середине балки, но при высоте h=75 cм:– площадь приведенного сечения посередине балки:117,45+19,3+19,3=1708,05см2.Статический момент сечения относительно нижней грани:66880см3.Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани ;То же до верхней грани .Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести сечения:Момент сопротивления приведенного сечения для нижней растянутой грани балки при упругой работе материалов:;то же, для верхней грани балки:;Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки:;где при ;;Момент сопротивления для нижней грани балки с учетом неупругих деформаций бетона:,где:=Приближенно можно принять:.То же, для верхней грани:гдеПриближенно можно принять:.39.1-9=30.1см.Проверяем условие:где 1640(0,301-0,1877)=185,8кНм, следовательно, на монтаже балки могут быть трещины в сечении 1-1.Необходимо проверить рассматриваемое сечение на раскытие и закрытие трещин. Обычно достаточно усилить это место постановкой дополнительной продольной арматуры. Продольная арматуру в полке принята А-III вместо А-III ранее назначенных.(каркасы К-3,К-4).6.10 Армирование балкиПродольная напрягаемая арматура размещена в нижней полке, армирование 12 канатами К-7. Верхнюю полку армируют сварными каркасами К-3 и К-4, состоящими из двух продольных стержней А-III и поперечных ВР-I с шагом 200 мм. Стенку армируют каркасами К-1 и К-2 в два ряда, перепуск сеток в местах стыков 300 мм. Для обеспечения трещиностойкости и прочности опорного узла поставлены сетки С-1 из проволоки ВР-I. Длина зоны передачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров при расчете элементов по трещиностойкости по формулегде и (по таблице 28 СНиП2.03.01-84) для высокопрочной арматуры класса ВР-I I;880-188=692МПа – с учетом первых потерь; МПа Сетки С-1 приняты длиной 50 см.Из условия обеспечения прочности опорного узла запроектированное количество ненапрягаемой арматуры должно обеспечивать восприятие усилия0.2·21.1·10-4·1080·103=455.76кНТребуемое сечение поперечной арматуры класса А-III.На опорном участке балки ранее приняты 12Ø10 А-III (каркасы К-1) Аs=9,42cм2, 16Вр-I (сетки C-1) Аs=3,14 cм2 всего9,42+3,14=12,56cм2.Закладные детали М-1 и М-2 выполняют из листовой стали марки ВСт3кп2 со штырями из арматуры класса А-II.Список литературыБондаренко В.М., Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции. – М.: Высш. шк., 1987.Байков В.Н., Железобетонные конструкции: Общий курс. – М.: Стройиздат, 1985.Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие/ А.Б. Голышев и др. – Киев: Будивельник, 1985.СНиП 2.01.07. Нагрузки и воздействия. – М.: Строийиздат, 1986.Бондаренко В.М. Судницин А.И., Расчет строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. пособие для строит. вузов. – М.: Высш. шк., 1984. – 176 с., ил.Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства/Под ред. Бердичевского Г.И. – М., 1974.Горев В.В. Металлические конструкции. Т.2.: Конструкции зданий: учеб. для строит. вузов – М.: Высш. шк., 1999. – 545,4с.

Список литературы [ всего 7]

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.Бондаренко В.М., Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции. – М.: Высш. шк., 1987.
2.Байков В.Н., Железобетонные конструкции: Общий курс. – М.: Стройиздат, 1985.
3.Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие/ А.Б. Голышев и др. – Киев: Будивельник, 1985.
4.СНиП 2.01.07. Нагрузки и воздействия. – М.: Строийиздат, 1986.
5.Бондаренко В.М. Судницин А.И., Расчет строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. пособие для строит. вузов. – М.: Высш. шк., 1984. – 176 с., ил.
6.Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства/Под ред. Бердичевского Г.И. – М., 1974.
7.Горев В.В. Металлические конструкции. Т.2.: Конструкции зданий: учеб. для строит. вузов – М.: Высш. шк., 1999. – 545,4с.
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
© Рефератбанк, 2002 - 2022