В ректификационной колонне непрерывного действия разделяется бинарная смесь ацетон бензол

Температуры кипения компонентов при атмосферном давлении (таблица А.9):
ацетон - 56 ОС
бензол - 80.2 ОС
Легколетучим компонентом является ацетон, т.к. у него температура кипения меньше, чем у бензола.
Молярные массы компонентов (таблица А.9):
легколетучего - MA =58.08 кг/кмоль
тяжелолетучего - MB =78.11 кг/кмоль
Пересчет концентраций
Пересчет массовых концентраций потоков в мольные (уравнение 5.12):
xF=xF/MAxFMA+1-xFMB=0.45/58.080.4558.08+1-0.4578.11=0.52 (мол.)
xD=xD/MAxDMA+1-xDMB=0.94/58.080.9458.08+1-0.9478.11=0.96 (мол.)
xW=xW/MAxWMA+1-xWMB=0.14/58.080.1458.08+1-0.1478.11=0.18 (мол.)
Определение расхода дистиллята
Расход дистиллята рассчитывается по уравнениям материального баланса (5.1), (5.3).
GF=12.0 т/ч = 10/3 кг/с
103=GD+GW
103*0.45=GD*0.94+GW*0.14
GD=103*0.45-0.140.94-0.14=1.292 кг/с
Расчет флегмового числа
Минимальное флегмовое число (уравнение 5.14):
Для расчета минимального флегмового числа необходимо определить состав пара y*F равновесного с жидкостью состава xF. Это можно сделать используя данные по равновесию пар-жидкость таблица А.13. Данные по равновесию представлены в виде зависимости между мольными концентрациями. Определение y*F при xF = 0.45

В ректификационной колонне непрерывного действия разделяется бинарная смесь ацетон-бензол. Концентрация легколетучего компонента в исходной смеси (питании)xF=45 %, в дистилляте xD=94 %, в кубовом остатке xW=14 %. Расход питания GF=12.0 т/ч. Коэффициент избытка флегмы φ=1.8. Давление в колонне атмосферное. Греющий пар в кубе колонны имеет избыточное давление Pг.п. изб=1.3, ат. Степень сухости пара x=96%. Начальная температура воды, поступающей в дефлегматор 15 ОС, конечная температура воды 25 СО. Коэффициент теплопередачи в дефлегматоре К=900Втм2К.
Определить:
-расход дистиллята
-расход греющего пара
-расход воды в дефлегматоре
-поверхность теплопередачи дефлегматора.
Написать уравнение рабочей линии для верхней части колонны.