Вход

Расчет кожухотрубчатого теплообменника

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 591245
Дата создания 2016
Страниц 21
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 25 декабря в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 600руб.
КУПИТЬ

Содержание

Оглавление 3
1. Тепловой расчет 4
2. Гидравлический расчет 10
3. Выбор технологической схемы 13
4. Техническая характеристика теплообменника 14
5. Конструктивный расчет 15
Библиографический список 20

Введение

1. Тепловой расчет
Средняя температура С8Н10 t1 0,5 ( t1н t1к ) 70 оС
Средняя температура воды t2 0,5 ( t2н t2к ) 32,5 оС
Физико-химические характеристики теплоносителей при средней температуре взяты из справочников [4], [5] и сведены в таблицу 1.
Таблица 1
Наименование Обозначение Значение
С8Н10 Вода
Плотность, кг / м3
Теплопроводность, Вт / (мК)
Динамическая вязкость, Пас
Теплоемкость, Дж / (кгК)
Коэффициент объемного
расширения, К-1 ρ
λ
μ
с
β 885
0,120
0,0008
3450
0,00051 996
0,618
0,000845
4190
0,0003
Необходимую поверхность теплопередачи, м2, определяют из основного уравнения теплопередачи
FQ / (k tср),
где Q – тепловая нагрузка, Вт;
k – коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 К);
tср – средняя разность температур потоков, оС.
Если агрегатное состояние теплоносителей не меняется, то тепловую нагрузку определяем по уравнению
Q G1с1 (t1н – t1к)
Q 45000/3600 3450 (80-60) 862500 Вт
Расход воды определяем из уравнения теплового баланса

Схема движения теплоносителей прямоточная

Средняя разность температур потоков определяется как среднеарифметическая между большей и меньшей разностями температур теплоносителей:
Δtб 45 ºС, , то Δtср (45 25)•0,5 35
Ориентировочный выбор теплообменника.
Ксилол, как коррозионноактивную среду, направляем в трубное пространство, а охлаждающую воду – в межтрубное.
Примем ориентировочное значение критерия Рейнольдса
Re1ор. 12000, соответствующее развитому турбулентному режиму течения в трубах. Очевидно, что такой режим возможен в теплообменниках, у которых число труб n, приходящееся на один ход по трубам диаметром
dн 20 х 2 мм, равно
n / z 4G1 / (πdRe1ор μ1) 4 12,5 / (3,14 0,016 12000 0,0008) 104
Для труб диаметром dн 25 х 2 мм
n / z 4G1 / (πdRe1ор μ1) 4 12,5 / (3,14 0,021 12000 0,0008) 79
Минимальное ориентировочное значение коэффициента теплопередачи, соответствующее турбулентному течению теплоносителей, равно табл. 11.1[1]
kор 800 Вт/(м2 К). При этом ориентировочное значение поверхности теплообмена составит
Fор 862500/(35 800) 30,8 м2
Определим поправку для средней разности температур εt с помощью графиков, приведенных на рис. 11.1 [1].
Р (50-15)/(90-15) 0,46
R (80-60)/(50-15) 0,57
εt 0,75 и tср 35 0,75 26,25 оС
С учетом этих оценок ориентировочная поверхность составит
Fор 862500 / (26,25 800) 41 м2
По таблице 11.3 [1] выбираем теплообменники с близкой поверхностью теплообмена и проведем утонченный расчет следующих вариантов:
Вариант 1: D 600 мм, dн 20 х 2 мм, z 6, n/z 316/6 52,7
L 3м, F 60м2
Вариант 2: D 400 мм, dн 20 х 2 мм, z 2, n/z 166/2 83
L 6м, F 63м2
Вариант 3: D 600 мм, dн 20 х 2 мм, z 4, n/z 334/4 83,5
L 3м, F 63м2

Утонченный расчет поверхности теплопередачи.
Вариант 1

При переходном режиме (2300 Re 10 000) приближенное значение коэффициента теплоотдачи к жидкости α1, Вт/(м2К), определяем по уравнению:
Nu1 0,008 Re10,9Pr10,43 ,
где Nu1 α1l / λ1 – критерий Нуссельта,
где l – определяющий размер в критериях подобия;
Pr1 с1 μ1 / λ1 – критерий Прандтля.
Определяющим размером в критериях Re и Nu является эквивалентный диаметр трубы; определяющая температура, при которой рассчитываются физические свойства среды – средняя температура теплоносителя.
α1 0,008 Re1 0,9Pr10,43( λ1 / d )
Pr1 1886 0,00051 / 0,12 8
α1 0,008 8350 0,9 80,43( 0,12 / 0,018 ) 4414 Вт/(м2К)
Минимальное сечение потока в межтрубном пространстве находим по таблице П.3 [1] Sмтр 0,037 м2

Pr2 4190 0,000845 / 0,618 5,73
При движении теплоносителя в межтрубном пространстве коэффициент теплоотдачи к воде при Re 1000 составит
Эквивалентный диаметр для межтрубного пространства рассчитывается по формуле:


α2 0,24 3761,4 0,6 5,730,36( 0,618 / 0,03375 ) 1151 Вт/(м2К)

В соответствии с таблицей П.2 [1] примем термические сопротивления загрязнений равными rз1 rз2 1/5800 м2К/Вт.
В качестве материала труб выбираем нержавеющую сталь. Теплопроводность нержавеющей стали
αст 17,5 Вт /(м К).
Сумма термических сопротивлений стенки и загрязнений равна:

где δ – толщина стенки трубы, м
Коэффициент теплопередачи равен

Требуемая поверхность составляет
F 862500 / (26,25 654) 50,2 м2
Из табл. 11.3 [1] следует, что из выбранного ряда подходит теплообменник с трубами длиной L 3 м и номинальной поверхностью F60м2.
При этом запас составит

Масса теплообменника по табл. 11.10 [1] равна 2100 кг.
Вариант 2.
Аналогичный расчет дает следующие результаты:
Re1 4994
Re2 8173
α1 1308 Вт/(м2К)
α2 2876 Вт/(м2К)
k 635 Вт/(м2К)
F 59 м2
Из табл. 11.3 [1] следует, что теплообменник с трубами длиной L 6 м номинальной поверхностью F 63 м2 подходит с запасом 6,7 %. Его масса равна 1890 кг.
Вариант 3.
Аналогичный расчет дает следующие результаты:
Re1 4961
Re2 3390
α1 1285 Вт/(м2К)
α2 1765 Вт/(м2К)
k 536 Вт/(м2К)
F 64 м2
Из табл. 11.3 [1] следует, что теплообменник с трубами длиной L 3 м номинальной поверхностью F 63 м2 подходит с запасом 1,5 %. Его масса равна 1980 кг.
Дальнейшее сопоставление трех вариантов проводится по гидравлическому сопротивлению.


Фрагмент работы для ознакомления

.

Список литературы

1. Основные процессы и аппараты химической технологии (Под редакцией Ю.И. Дытнерского – Москва, Химия, 1983 г.) – Пособие по проектированию
2. Н.Ю. Смирнов и др. Разработка конструкции химического аппарата и его графической модели (чертежа общего вида). Методические указания
№ 887, Иваново, 2004 г.
3. Лебедев В.Я. и др. Расчет и проектирование теплоиспользующего оборудования. Методическое пособие кафедры, Иваново, 1992 г.
4. М.И. Пасманик, Б.А. Сасс-Тисовский, Л.М. Якименко. Производство хлора и каустической соды. Справочник, Москва, издательство «Химия», 1966 г.
5. К.Ф. Павлов, П.Г. Романков, А.А. Носков. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Л. Химия, 1987 г.

Очень похожие работы
Найти ещё больше
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00461
© Рефератбанк, 2002 - 2024