Реконструкция схемы электроснабжения завода НовЭЗ.

В данной выпускной работе было проведена реконструкция электроснабжения Новосибирского Электродного завода.. На основании исходных данных были определены расчетные нагрузки 0,4 кВ цехов методом коэффициента спроса. По расчётным нагрузкам был произведён выбор цеховых ТП, выбраны трансформаторы типа ТМЗ мощностью 630, 1600 и 1000 кВА.
Была рассчитана нагрузка 10 кВ и решены вопросы компенсации реактивной мощности. По расчётным данным на ГПП выбраны 2 трансформатора типа ТРДЦН мощностью 100 МВА. Электроснабжение металлургического завода осуществляется от подстанции энергосистемы по двум воздушным ЛЭП - 220 кВ, выполненным проводом марки АС - 500/64 на двухцепных металлических опорах.
Для выбора электрооборудования ГПП и были определены токи короткого замыкания. ЗРУ укомплектовано из ячеек ти ...

ВВЕДЕНИЕ 2
1. ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА ПРОЕКТИРОАНИЯ 4
2. РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК ПРЕДПРИЯТИЯ 5
3. ВЫБОР ЦЕХОВЫХ ТП 7
4. ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ ГПП 10
5 ВЫБОР СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРЕДПРИЯТИЯ 14
6 РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ ДЛЯ ВЫБОРА ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ 15
7 ВЫБОР ВЫСОКОВОЛЬТНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ГПП ЗАВОДА 22
8 ВЫБОР СЕЧЕНИЯ ПРОВОДОВ ВОЗДУШНОЙ ЛИНИИ 220 КВ И КАБЕЛЕЙ 10 КВ 29
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 32
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 33
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА НАГРУЗОК ПРЕДПРИЯТИЯ 0,4 КВ 35
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 ВЫБОР ЧИСЛА И МОЩНОСТИ ЦЕХОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ 37
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 – РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ТОКОВ НАГРУЗКИ ЦЕХОВЫХ КТП В НОРМАЛЬНОМ И АВАРИЙНОМ РЕЖИМАХ 38
ПРИЛОЖЕНИЕ 4 – ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ ОРУ-220 КВ 42
ПРИЛОЖЕНИЕ 6 – ВЫБОР КАБЕЛЕЙ 10 КВ 47

На сегодняшний день энергетика играет одну из решающих ролей в промышленном производстве и хозяйственной деятельности человека. Высокая значимость энергетики для современного мира ведет к необходимости обеспечения высоких показателей качества и надежности систем электроснабжения. Правильно выбранная схема электроснабжения объекта во многом является залогом надежного электроснабжения и отсутствия аварийных ситуаций.
На данный момент одной из наиболее важных задач развития отечественной энергетики в стране является реконструкция существующих электроэнергетических систем (ЭЭС). На сегодняшний день в стране существует большое количество электростанций и подстанций (ПС) выработавших свой нормативный срок службы. Важно отметить, что эксплуатация подобного морально и физически устаревшего парка оборудования приводит к ложному срабатыванию или отказу комплексов релейной защиты, возникновению и развитию аварийных ситуаций и т.д. Все это приводит к общему снижению надежности всей энергосистемы в целом.
Это предопределяет актуальность выбранной темы данной квалификационной работы по реконструкции системы энергоснабжения завода, с целью снижения потерь электроэнергии при работе силового оборудования, повышения надежности и функционала оборудования подстанции. При этом при проектировании трансформаторных подстанций, их комплектации, линий передачи и т.д. необходимо исходить также из экономической целесообразности.
Целью данной выпускной квалификационной работы является реконструкция электроснабжения Новосибирского Электродного завода.
Качественная и экономичная работа системы электроснабжения производства во многом определяется на стадии проектирования. В дипломном проекте рассматриваются вопросы проектирования понижающей подстанции для электроснабжения электродного завода.
Для выполнения поставленной в данной работе цели необходимо:
Провести расчет электрических нагрузок проектируетсяой подстанции;
Осуществить на основании полученных данных выбор силовых трансформаторов подстанции, а также трансформаторов собственных нужд.
Произвести расчет токов короткого замыкания, на основании которого осуществить выбор коммутационного оборудования подстанции.
Оценить технико-экономические показатели проекта и рассмотреть вопросы безопасности жизнидеятельности при проектировании и эксплуатации подстанции.
 

SEQ Формула \* ARABIC \s 1 17)Е*ПОД=x*ПОД2·Е*MS x*MS+x*3+Е*MS x*MS+x*4==1193,079·1,072380,952+5,079+1,072380,952+5,333=1,07(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 18)IПОД2=Е*ПОДx*ПОД2·Iб2=1,071193,079·549,857=0,493 кА(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 19)Iпо2=Iпо2+ IПОД2=7,183+0,493=7,676 кА(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 20)Определим тепловой импульс для цепи вводного выключателяВk=Iпо22·tрз+tотк.в+Та=7,6762·1,7+0,055+0,16=112,84 кА2·с(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 21)гдеtрз.10= 1,7 с – время действия релейной защиты на вводе НН 10 кВ;tотк.в=0,055 с – полное время отключения выключателя 10 кВ;Та=0,16 c – постоянная времени затухания апериодической составляющей при КЗ в точке К2;Определим тепловой импульс для цепи секционного выключателяВk=Iпо22·tрз+tотк.в+Та=7,6762·1,1+0,055+0,16=77,49 кА2·с( STYLEREF 1 \s 8. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 22)гдеtрз.10= 1,1 с – время действия релейной защиты на СВ 10 кВ;tотк.в=0,055 с – полное время отключения выключателя 10 кВ;Та=0,16 c – постоянная времени затухания апериодической составляющей при КЗ в точке К2;Определим тепловой импульс для отходящих линийВk=Iпо32·tрз+tотк.в+Та=7,5582·0,5+0,055+0,16=40,84 кА2·с(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 23)гдеtрз.10= 0,5 с – время действия релейной защиты на выключателе отходящей линии 10 кВ;tотк.в=0,055 с – полное время отключения выключателя 10 кВ;Та=0,16 c – постоянная времени затухания апериодической составляющей при КЗ в точке К2;Определим ударный ток КЗiуд2=2·kуд·Iпо2=2·1,94·7,676=21,061 кА(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 24) Определение тока КЗ в точке К3Рисунок6. SEQ Рисунок \* ARABIC \s 1 5 – Схема замещения для расчета трехфазного тока КЗ в точке К3x*3 =x*2·x*ПОД2x*2+x*ПОД2=76,548·1193,07976,548+1193,079=71,933( STYLEREF 1 \s 8. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 25)Е*1=x*3·Е*ЭС x*2+Е*ПОДx*ПОД2=71,933·176,548+1,071193,079=1,004( STYLEREF 1 \s 8. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 26)x*4 =x*3+x*2=71,933+1,125 =73,057(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 27)Iпо3=Е*1x*4·Iб2=1,00473,057·549,857=7,558 кА(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 28)Определим ударный ток КЗiуд3=2·kуд·Iпо3=2·1,40·7,558=14,964 кА(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 29)Определение тока КЗ в точке К4Рисунок 6. SEQ Рисунок \* ARABIC \s 1 6 – Схема замещения для расчета трехфазного тока КЗ в точке К4x*5 =x*2+x*5=76,548+ 8,744=85,292(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 30)Iпо4=Е*ЭС x*5·Iб2=185,292·549,857=6,447 кА(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 31)Определим ударный ток КЗiуд4=2·kуд·Iпо4=2·1,40·6,447=12,764 кА(6. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 32)Результаты расчета токов короткого замыкания сводим в таблицу 6.1.Таблица 6. SEQ Таблица \* ARABIC \s 1 1 – Результаты расчета токов КЗ Точка короткогозамыканияIпо,кАI под,кАIпо ,кАiуд,кАК111,039011,03928,100К27,1830,4937,67621,061К37,55807,55814,964K46,44706,44712,7647 Выбор высоковольтного оборудования ГПП заводаАппараты и проводники первичных цепей должны удовлетворять следующим требованиям:необходимая прочность изоляции для надежной работы в длительном режиме и при кратковременных перенапряжениях;допустимый нагрев токами длительных режимов;стойкость к токам короткого замыкания;технико-экономическая целесообразность;достаточная механическая прочность;допустимые уровни потерь напряжения в нормальном и аварийном режимах.Токоведущие части и все виды аппаратов выбираются в соответствии с вычисленными максимальными величинами нагрузок для рабочего режима и режима короткого замыканияОпределение расчетных токов продолжительного режима- наибольший ток нормального режима;- наибольший ток ремонтного или послеаварийного режимаЦепь трансформатора:Imax220=кз.ав·Sном.т3·UВН=1,4·1000003·220= 367 А(7. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 1)Iнорм220=Sном.т3·UВН=1000003·220= 262 А(7. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 2)Imax10=1,4·0,5·Sном.т3·UНН=1,4·0,5·1000003·10=2756 А(7. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 3)Imax10(по Sр)=кзав·0,5·Sном.т3·UНН=1,375·0,5·1000003·10=2428 А(7. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 4)Iнорм10=0,5·Sном.т3·UНН=0,5·1000003·10=1765 А(7. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 5)Цепь ремонтной перемычки в ОРУ-220 кВ:Imax220=1,4·Sном.т3·UВН=1,4·1000003·220= 367 А(7. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 6)Цепи питающих линий 220 кВ:Imax220=1,4·Sном.т3·UВН=1,4·1000003·220= 367 А(7. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 7)Цепи линий к потребителям 10 кВ:Токи нормального и аварийного режимов в кабелях к цеховым трансформаторам двух трансформаторных КТП определяются по выражениям:Imax=1,4·Sном.цт3·Uном.10(7.8)Iнорм=Sном.цт3·Uном.10(7.9)Токи нормального и аварийного режимов в кабелях к цеховым трансформаторам одно трансформаторных КТП определяются по выражению:Imax=Iнорм=Sном.цт3·Uном.10(7.10)Токи нормального и аварийного режимов в кабелях к высоковольтным индукционным печам определяются по выражению:Imax=Iнорм=Pном.печи3·Uном.печи·cos(7.11)Токи нормального и аварийного режимов в кабелях к конденсаторным установкам 10 кВ:Imax=Iнорм=QКУ3·Uном.10=23·10=78 А (7.12)Результаты расчетов по выражениям (7.8) - (7.11) представим в таблицах в приложении 3.Цепь секционного выключателя 10 кВ:При выводе из работы одного трансформатора и перевода всех потребителей на одну секцию) ток в цепи секционного выключателя равен максимальному току в цепи трансформатора на стороне 10 кВ.Imax10=1,4·0,5·Sном.т3·UНН=1,4·0,5·1000003·10=2756 А(7. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 14)Токи на сборных шинах определяются аналогично токам в цепях соответствующих секционных выключателей.Imax10=1,4·0,5·Sном.т3·UНН=1,4·0,5·1000003·10=2756 А(7. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 15)Выбор схемы и оборудования ОРУ-220 кВСхема ОРУ-220 кВ выбрана в разделе 6 и представлена на рисунке Рисунок 6.1 с тем лишь отличием, что в цепях силовых трансформаторов предусматривается установка современных элегазовых модулей PASS M0-145. Окончательная схема представлена в графической части.На вводах ячейки PASS M0-145 предусматриваем установку тороидальных трансформаторов тока ТВ-220-IX-I-6 УХЛ1.Основными достоинствами ячейки PASS M0-145 являются модульная конструкция и компактность, позволяющие объединить в одном модуле следующие аппараты:Силовой выключатель LTB-D с пружинным приводом BLK222 на три фазы.Разъединитель – заземлитель с моторным приводом на три фазы, с возможностью ручного управления. В цепях линий и в ремонтной перемычке предусматривается установка разъединителей РГН.2-220II.Выбор оборудования 220 кВ оформим в приложении 4Выбор схемы и оборудования ЗРУ-10 кВПрием и распределение электрической энергии трехфазного переменного тока частотой 50 Гц номинального напряжения 10 кВ в сети с изолированной нейтралью предприятия осуществляется в ЗРУ 10 кВ. ЗРУ укомплектовываем ячейками двухстороннего обслуживания типа К-104М производства ОАО "МОСКОВСКИЙ ЗАВОД "ЭЛЕКТРОЩИТ" с вакуумными выключателями типа ВВ/TEL-10 на выкатной тележке. Привод выключателя электромагнитный встроенный. Применение КРУ позволяет сократить время, требуемое на проектирование, монтаж и наладку распределительных устройств.КРУ К-104М внутренней установки предназначены для приема и распределения электрической энергии трехфазного переменного тока частотой 50 и 60 Гц на номинальное напряжение 6-10 кВ. Таблица 7. SEQ Таблица \* ARABIC \s 1 4 – Основные технические данные применяемых шкафов К-104МНоминальное напряжение (линейное), кВ10Наибольшее рабочее напряжение (линейное), кВ12Номинальный ток главных цепей, А 1600Номинальный ток сборных шин, А 2000Номинальный ток отключения выключателей, встроенных в шкафы вакуумных выключателей, кА:20; 25Ток термической стойкости (3с для главных цепей; 1 с для заземляющих ножей), кА 20; 25Номинальный ток электродинамической стойкости главных цепей, кА81Ток холостого хода, отключаемый разъемными контактными соединениями, А0,4Номинальное напряжение вспомогательных цепей, В:220Типы применяемых выключателей (вакуумные):ВВ/ТELУровень изоляции НормальнаяВид изоляции ВоздушнаяНаличие в шкафах выкатных элементовс выкатными элементамиВид линейных высоковольтных присоединений кабельные(нижние)Условия обслуживания двухстороннееНаличие дверей в отсеке выкатного элемента шкафа с дверьмиГабаритные размеры шкафов, мм: Ширина750Глубина1300; 1830Высота2360; 2432; 3150Масса шкафа (не более), кг880Выполнение дуговой защиты с помощью разгрузочных клапанов и дугоуловителей – простой и надежный способ от разрушения шкафов КРУ токами короткого замыкания.Для нужд релейной защиты, автоматики и измерений в ячейках ввода, секционного выключателя и ячейках отходящих линий устанавливаем измерительные трансформаторы тока типа ТОЛ-10. Трансформаторы тока выбираем с учетом допущения согласно п.1.5.17 [1]. Также для нужд релейной защиты, автоматики и измерений в РУ-10 кВ предусмотрены ячейки с измерительными трансформаторами напряжения НАМИ-10. Для земляной защиты на кабельных линиях устанавливаются трансформаторы тока нулевой последовательности ТЗЛМ-1. Для питания системы собственных нужд в ЗРУ предусматриваем ячейки К104М с трансформатором собственных нужд (ТСН) 10/0,4 (2 шт.). Для защиты от перегрузок и коротких замыканий в цепях ТСН предусмотрены предохранители ПКТ, а в цепях ТН - ПКН. Для защиты от перенапряжений в ячейке с ТН предусматриваются ограничители перенапряжения типа ОПН-П 10/12 УХЛ2.Выбор оборудования 10 кВ оформим в виде таблицы 7.5 Выбор трансформаторов собственных нужд и составление схемы собственных нужд ГПП.Раcсчитаем нагрузку на ТСН.Расчет нагрузки собственных нужд оформим в виде таблицы 7.6Таблица 7.6 – Расчет нагрузки собственных нуждВид потребителяУстановленная мощность Pуст кВт × кол-воВсего,кВтcosφОбщая установленная реактивная мощность Qуст , кВарОхлаждение ТРДЦН-1000002,5×250,92,4Подогрев полюсов PASS M0-1450,1×20,210Подогрев приводов разъединителей и силовых выключателей в ячейке PASS M0-145.0,1×20,210Подогрев приводов разъединителей РГН.2-220II/2000 УХЛ10,6×63,610Подогрев релейных шкафов1×101010Отопление, освещение, вентиляция ЗРУсовмещенного с ОПУ -3010   10Охранное освещение0,2×40,810Освещение ОРУ-220 кВ-210Выпрямитель Тиросот 60,84,5Всего 57,8 6,9Определим суммарную расчетную нагрузку потребителей собственных нужд.Sрасч=kc·Pуст.i2+Qуст.i2=0,8·57,82+6,92 = 46,570 кВАгде- коэффициент спроса, учитывающий коэффициенты загрузки и одновременности.Принимается равным 0,7.Мощность трансформаторов выбирается в соответствии с нагрузкой с учетом допускаемой перегрузки при отказах и ремонтах одного из трансформаторов. Расчетная мощность каждого трансформатора определяется по выражению:Sрасч.т=Sрасч1=46,5701=46,570 кВА где 1 - коэффициент допустимой перегрузки сухого трансформатора.Принимаем к установке два сухих трансформатора ТС-63/10-У3. ТСН устанавливаются в отдельных ячейках К104М в ЗРУ 10 кВ и следовательно запитываются от шин 10 кВ. Данный вид подключения ТСН объясняется тем, что на подстанции выбрана система постоянного оперативного тока с аккумуляторными батареями.Выберем предохранитель, защищающий ТСН от токов короткого замыкания и от перегрузок.Определим максимально возможный ток в цепи ТСН на стороне 10 кВ:ImaxТСН=kПАВ·Sном.ТСН3·UномВН=1·633·10=3,64 А Таблица 7.7 – Выбор предохранителя для в цепи питания ТСННаименование и тип электрооборудованияУсловия выбораРасчетные данныеТехническиепараметрыПроверка условия12345ПКТ101-10-5-31,5 У310 кВ = 10 кВIр=3,64 АIном=5 А3,64 А<5 АВ качестве схемы питания собственных нужд принимаем схему с одной секционированной автоматическим выключателем системой шин (см. Рисунок 7.1).Рисунок 7. SEQ Рисунок \* ARABIC \s 1 1 – Схема собственных нужд ГПП8 Выбор сечения проводов воздушной линии 220 кВ и кабелей 10 кВВыбор питающих линий и ошиновки ОРУ-220 кВ ГППДля воздушной линии (ВЛ) выбираем сталеалюминевые провода – АС. Выбор сечения проводов ВЛ – 220 кВ питающей трансформаторы ГПП осуществляется по четырем критериям:по нагреву;по экономической плотности тока;по условию короны; (минимальное сечение проводов по условию короны для ВЛ-220 кВ должно быть не менее 70 мм2)по механической прочности (минимальное сечение проводов по данному условию для ВЛ- 220 кВ должно быть не менее 35 мм2).Выбор сечения ВЛ по нагреву:Iр≤ Iдоп(8. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 1)гдеIдоп – допустимый по нагреву ток принимается по [2]Iр=367 А - расчетный ток питающей линии (см. выражение (87))Выбираем ближайшее большее сечение по длительно допустимому току:F = 50 мм2; Iдд = 210 А 367 А < 310 АСечение 50 мм2 меньше 70 мм2 (не удовлетворяет проверке условия по короне). Поэтому принимаем сечение 70 мм2 Iдд = 365 А367 А < 365 АВыбор сечения проводов ЛЭП по экономической плотности тока: Критерии выбора:(8 STYLEREF 1 \s . SEQ Формула \* ARABIC \s 1 2)гдеIнорм - ток линии в нормальном режиме работы, А;Iнорм=kзт·Sном.т3·Uном=0,7·1000003·220=183 А (8 STYLEREF 1 \s . SEQ Формула \* ARABIC \s 1 3)kзт= 0,7 - коэффициент загрузки трансформатора в нормальном режиме, о. е;jэк=1.4 А/мм2 – экономическая плотность тока по [8] в зависимости от числа часов использования максимума нагрузки Тм = 4280 ч/год.Ближайшее стандартное значение провода АС – 70 мм2 Поэтому окончательно выбираем сталеалюминевый провод марки (АСО-500/64).Ошиновку ОРУ 220кВ выполняем проводом питающей линии.Принимаем провод марки АСО-500/64. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между фазами 3 м.Проверку на схлестывание не производим т.к. .Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.Ошиновка РУ 220 кВ крепится к портальным конструкциям с помощью гирлянд из 8 изоляторов ПС-70Е. Ошиновка от оборудования РУ 220 кВ также выполняется проводом АCО-400.Выбор способа прокладки и сечения сетей 10 кВПрокладку кабельных линий, от ГПП-220/10 кВ до заводских КТП и высоковольтных ЭП, предусматриваем в кабельных траншеях по 6 кабелей в одной траншее. Для прокладки применяем кабели марки ААШв-10 (кабель силовой с алюминиевыми жилами с пропитанной бумажной изоляцией с алюминиевой оболочкой с покровом шлангового типа из ПВХ пластиката).Выбор сечений кабеля осуществляем по трем критериям:по экономической плотности тока;Fэк=Iнормjэк(8. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 4)гдеIнорм - ток линии в нормальном режиме работы (см. таблицы 8.1 - 8.2 и выражения (8.12) и (8.13)), А; jэк=1.4 А/мм2 см. выражение (8.2);по нагреву;Iр≤ Iдоп(8 STYLEREF 1 \s . SEQ Формула \* ARABIC \s 1 5)гдеIр - ток линии в максимальном режиме работы ( Imax по таблицам 8.1 - 8.2 и по выражениям (8.12) и (8.13)), А;по термической стойкости к токам КЗ. (8. SEQ Формула \* ARABIC \s 1 6)где= 40,84 кА2·с – тепловой импульс (см. выражение (7.23))C= 94 А·с0,5/мм2 – постоянная для кабелей 10 кВ с алюминиевыми сплошными жилами с бумажной пропитанной изоляцией;Выбор кабелей 10 кВ оформим в приложении 5ЗаключениеВ данной выпускной работе было проведена реконструкция электроснабжения Новосибирского Электродного завода.. На основании исходных данных были определены расчетные нагрузки 0,4 кВ цехов методом коэффициента спроса. По расчётным нагрузкам был произведён выбор цеховых ТП, выбраны трансформаторы типа ТМЗ мощностью 630, 1600 и 1000 кВА.Была рассчитана нагрузка 10 кВ и решены вопросы компенсации реактивной мощности. По расчётным данным на ГПП выбраны 2 трансформатора типа ТРДЦН мощностью 100 МВА. Электроснабжение металлургического завода осуществляется от подстанции энергосистемы по двум воздушным ЛЭП - 220 кВ, выполненным проводом марки АС - 500/64 на двухцепных металлических опорах.Для выбора электрооборудования ГПП и были определены токи короткого замыкания. ЗРУ укомплектовано из ячеек типа К-104М с вакуумными выключателями типа ВВ/TEL-10; Произведен выбор релейной защиты всех элементов схемы электроснабжения, расчёт релейной защиты трансформаторов ГПП. Схема распределения смешанная, с преобладанием радиальных линий.Считаем, что разработанная система электроснабжения завода удовлетворяет всем требованиям, предъявляемым нормативными документами.Список использованных источниковПравила устройства электроустановок. Все действующие разделы шестого и седьмого изданий с изменениями и дополнениями по состоянию на 1 января 2013 г. - М. : КНОРУС, 2013. - 854 с.ГОСТ 2.105-95. Общие требования к текстовым документам [Электронный ресурс]. - Введ. 1996-07-01. - М. : Межгосударственный совет по стандартизации, метрологии и сертификации, 1996. - 28 с. - Режим доступа: http://docs.cntd.ru/document/gost-2-105-95-eskd.Технологические процессы производств промышленных предприятий : учеб. пособие / В. Н. Горюнов [и др.] ; ОмГТУ. - Омск : Изд-во ОмГТУ, 2011. - 158 с.Проектирование систем электроснабжения промышленных объектов : учеб. пособие / В. В. Барсков [и др.] ; ОмГТУ. - Омск : Изд-во ОмГТУ, 2003. 90 с.Расчет электрических нагрузок, выбор главных схем и оборудования систем электроснабжения объектов : учеб. пособие / В. К. Грунин [и др.] ; под ред. В. К. Грунина ; ОмГТУ. - 2-е изд., испр. и доп. - Омск : Изд-во ОмГТУ, - 141 с.Грунин, В. К. Основы электроснабжения объектов. Расчет электрических нагрузок: конспект лекций / В. К. Грунин. - Омск : Изд-во ОмГТУ, - 72 с.Грунин, В. К. Основы электроснабжения объектов. Проектирование систем электроснабжения: конспект лекций / В. К. Грунин. - Омск : Изд-во ОмГТУ, 2007. - 68 с.Приказ Министерства энергетики РФ от 23.06.2015 № 380 «О Порядке расчета значений соотношения потребления активной и реактивной мощности для отдельных энергопринимающих устройств (групп энергопринимающих устройств) потребителей электрической энергии» [Электронный ресурс]. - Введ. 2015-07-22.-7 с. Режим доступа: http://docs.cntd.ru/document/420285270.ГОСТ 14.209-85. Трансформаторы силовые масляные общего назначения. Допустимые нагрузки [Электронный ресурс]. - Введ. 1985-07-01. - М. : Стандартинформ, 2009. - 38 с. - Режим доступа: http://docs.nevacert.ru/files/gost/gost_14209-1985.pdf.ОАО «Электрощит Самара» : [сайт]. - http://www.electroshield.ru.Руководящие указания по расчёту токов короткого замыкания и выбору электрооборудования : РД 153-34.0-20.527 98 / под ред. Б. Н. Неклепае- ва. - Введ. 1998-03-23. - М. : ЭНАС, 2002. - 152 с.Справочник по проектированию электроснабжения / ред.: Ю. Г. Барыбин; сост.: И. С. Бабаханян [и др.]. - М. : Энергоатомиздат, 1990. - 576 с.Оборудование и электротехнические устройства систем электроснабжения: справочник / под общ. ред. В. Л. Вязигина, В. Н. Горюнова, В. К. Грунина (гл. редактор). - Омск : Редакция Ом. науч. вестника, 2006. - 268 с.Эрнст, А. Д. Самозапуск асинхронных электродвигателей: учеб. пособие / А. Д. Эрнст ; ОмГТУ. - Омск : Изд-во ОмГТУ, 2006. - 47 с.Андреев, В. А. Релейная защита систем электроснабжения: учеб. для вузов по специальности «Электроснабжение» направления подгот. «Электроэнергетика» / В. А. Андреев. - 4-е изд., перераб. и доп. - М. : Высш. шк.,- 639 с.«Электроснабжение и электрооборудование цеха» / Методические указания – Н. Н., 2002 г.«Характеристики электрооборудования напряжением 0.4 кВ» / Справочное пособие – Н.Н., 2002 г. Козулин В.С., Рожкова Л.Д. Электроснабжение -М.: Энергоатомиздат, 1987 Мукосеев Ю.Л. Электроснабжение промышленных предприятий: Учебник для вузов. М.: Энергия. 1973. 584 с.Приложение 1 Результаты расчета нагрузок предприятия 0,4 кВНаименование цехаPуст,кВтKсPр,кВтQp,кВарSр,кВА1.Энергокомплекс (ЭНК)2.ЦОГЭП (цех обжига и графитации электродной продукции)3.ЦППЭП (цех прессовки и прокалки электродной продукции)4.СПЦ 5.Прокалочный цех 6.Компрессорная 7.ЦМОЭП (цех механообработки электродной продукции)8.РМЦ (ремонтно-механический цех)9.ЦРМО (цех металлургического оборудования)10.ШБРУ 11.Цех по ремонту и обслуживанию электрооборудования (ЦРОЭО)12.Лаборатории (ЦЗЛ) 13.Заводоуправление14.Котельная 15.Насосная 16.Склад шихтовых материалов17.Склад сырья и оборудования 18.