Реконструкция здания Пассаж на ул. Вайнера - пер. Банковский (г. Екатеринбург)

Оглавление
Введение
1. Общая часть
2. Вариантное проектирование
2.1 Проектирование фундаментов мелкого заложения
2.2 Проектирование свайных фундаментов
2.3 Расчёт сваи в ПВК SCAD
2.4 Проектирование фундаментной плиты в ПВК SCAD
2.5 ТЭП и принятие решения
3. Архитектурно-строительная часть
3.1 Исходные данные
3.2 Климатические характеристики района строительства
3.3 Благоустройство территории
3.4 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций
3.5 Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия
3.6 Подбор конструкции дверей и световых проёмов
4. Расчётно-конструктивная часть
4.1 Расчёт междуэтажного перекрытия
4.1.1. Сбор нагрузок на ригель.
4.1.2. Определение усилий в сечении ригеля.
4.1.3. Подбор сечения балки из прокатного двутавра.
4.1.4. Проверка принятого сечения
4.1.5. Расчет опорного ребра примыкания к колонне
4.2. Расчет чердачного перекрытия.
4.2.1. Сбор нагрузок на ригель
4.2.2. Определение усилий в сечении ригеля
4.2.3. Подбор сечения балки из прокатного двутавра
4.2.4. Проверка принятого сечения.
4.2.5. Расчет опорного ребра примыкания к колонне
4.3 Расчет колонны
4.3.1. Сбор нагрузок на колонну
4.3.2. Подбор сечения колонны из прокатного двутавра
4.3.3.Проверка принятого сечения
4.3.4. Расчет базы колонны.
4.3.5. Конструирование примыкания балок к колонне.
5. Основания и фундаменты
5.1. Определение несущей способности принятого варианта фундамента.
5.2. Определение коэффициентов постели
5.3. Крен фундамента
5.4. Осадка фундамента
6. Технология и организация строительства
6.1 Подсчёт объёмов работ и составление калькуляции трудовых затрат.
6.2 Выбор целесообразного типа опалубки
6.3 Выбор основных машин и механизмов
6.4 Расчет технических параметров башенного крана
6.5 Обоснование принятых технологических решений.
6.6 Контроль качества и приемка работ.
6.7 Обоснование к календарному плану
6.8 Строительный генеральный план
6.8.1 Потребность в санитарно-бытовых помещениях
6.8.2 Расчет площадей зданий складского назначения.
6.8.3 Обоснования по проектированию стройгенплана.
7. Экономический раздел
8. Безопасность жизнедеятельности и экология
8.1 Классификация вредных факторов.
8.2 Вибрация.
8.3 Запыленность воздуха.
8.4 Защита от пыли.
8.5 Влияние токсичных веществ.
8.6 Освещение.
8.6.1 Расчет освещения строительной площадки.
8.7 Шум.
8.8 Экологическая безопасность.
Список используемой литературы

Реконструкция здания Пассаж на ул. Вайнера - пер. Банковский (г. Екатеринбург)

 
1. Технический этаж
200
1,2
240
Итого временная
200
240
Итого полная
537,02
618,1
4.2.2. Определение усилий в сечении ригеля
Усилия от расчетных нагрузок:
- расчетная постоянная нагрузка (табл.2)
- шаг колонн
- максимальный расчетный изгибающий момент в середине балки по длине (с ориентировочным учетом собственного веса балки)
- максимальная расчетная поперечная сила
- коэффициент, учитывающий вес балки (принимается предварительно)
- коэффициент надежности по ответственности здания, [8], прил.7 п.2.
4.2.3. Подбор сечения балки из прокатного двутавра
Требуемый момент сопротивления поперечного сечения относительно центральной оси Х (в плоскости изгиба):
- расчетное сопротивление стали по пределу текучести (сталь С235)
- коэффициент условия работы
Из сортамента по ГОСТ 26020-83 принял широкополочный двутавр
№ 35Ш1
Характеристики двутавра:
Линейная плотность – 75,1 кг/м
h=338 мм.
b=250 мм.
s=9,5 мм.
t=12,5 мм.
R=20 мм.
Площадь сечения – 95,67 см2
Jx=19790 см4
Jy=3260 см4
Wx=1171 см3
Wy=261 см3
ix=14,38 см
iy=5,84 см
Sx=651 см3
Уточняю максимальный момент в сечении балки с учетом собственного веса балки умноженного на коэффициент надежности по нагрузке γf =1,05
4.2.4. Проверка принятого сечения.
Проверка балки по нормальным напряжениям.
- уточненный максимальный изгибающий момент
- момент сопротивления принятого сечения
- расчетное сопротивление стали по пределу текучести (сталь С235)
- коэффициент условия работы
Условие выполняется
Проверка балки по касательным напряжениям.
Проверка производится в месте соединения балки с колонной, т.к. там действуют максимальные поперечные усилия
- максимальное поперечное усилие
- момент сопротивления принятого сечения
- момент инерции принятого сечения
- толщина стенки принятого двутавра
- расчетное сопротивление сдвигу [10, табл.1*]
- коэффициент надежности по материалу [10, табл.2*]
Условие выполняется
Проверка общей устойчивости и жесткости балки.
Общую устойчивость балки не требуется проверять при раскреплении сжатого пояса из плоскости изгиба по всей длине балки, что обеспечивается в данном случае за счет раскрепления балки сплошным настилом (плиты перекрытия).
Проверка жесткости:
- максимальный прогиб от нормативных нагрузок, взятый по программе Лира 9.0
- предельно допускаемый прогиб [8].
По конструктивным требованиям:
По эстетико-психологическим требованиям (методом интерполяции):
Условие выполняется
Проверка местной устойчивости стенки балки.
Необходимость постановки ребер жесткости:
- высота стенки балки
Условие выполняется, значит, устойчивость стенки балки будет обеспечена при любом напряженном состоянии.
4.2.5. Расчет опорного ребра примыкания к колонне
Ширина опорного ребра
Толщина опорного ребра определяю:
- из условия работы на смятие
- реакция балки на колонну, равная максимальной поперечной силе в балке в месте примыкания к колонне.
- расчетное сопротивление прокатной стали смятию (сталь С235) [9, стр501 прил.1].
- из условия устойчивости ребра
- расчетное сопротивление стали по пределу текучести (сталь С235)
принял
, значит, проверку выступающей части ребра на смятие производить не требуется.
Принял для дальнейших расчетов:
Проверка опорного ребра на продольный изгиб
- расчетная условная площадь сечения
- толщина стенки балки
- модуль упругости
- коэффициент продольного изгиба [10, табл.72].
Условие выполняется
4.3 Расчет колонны
Расчет ведется для средней колонны т.к. она наиболее нагружена.
4.3.1. Сбор нагрузок на колонну
- грузовая площадь
Нагрузка от покрытия:
Вид нагрузки
qн, кг/м2
γf
qр, кг/м2
I Постоянная:
 
 
 
Собственный вес конструкции кровли на 1м2:
 
 
 
Металлочерепица
6.2
1.2
7.44
Двойная обрешетка (доска 125х32 шаг 300мм.; брусок 50х50 300мм.)
13
1.1
14.3
Гидроизоляция (пленка Тайвек Pro ρ=130г/м2)
0.13
1.3
0.17
Прогон 100х75 шаг 1м.
4.5
1.1
5
Стропила 275х175 шаг 1,2м.
24.1
1.1
26.5
Итого постоянная на 1м2
47.9
53.4
брус на колонну 175х225 L=6м.
141.75кг
1.1
155.9кг
стойка на колонну 150х150 L=380мм.
6.75кг
1.1
7.4кг
Итого постоянная на колонну
148.5
163.3
II Временная:
 
 
 
Снеговая
224
0.7
320
Итого временная
224
320
Итого полная (кг/м2)+ сосредоточенная на колонну (кг)
271.9 + 148.5
373.4 + 163.3
- реакция балки междуэтажного перекрытия на колонну, равная максимальной поперечной силе в балке в месте примыкания к колонне.
- реакция балки междуэтажного перекрытия на колонну с другой стороны, равная максимальной поперечной силе в балке в месте примыкания к колонне от .
- реакция балки чердачного перекрытия на колонну, равная максимальной поперечной силе в балке в месте примыкания к колонне (см. расчет чердачного перекрытия).
- реакция балки чердачного перекрытия на колонну с другой стороны, равная максимальной поперечной силе в балке в месте примыкания к колонне от .
- расчетная нагрузка от покрытия (табл.3).
4.3.2. Подбор сечения колонны из прокатного двутавра
Расчет производится для колонны подвального этажа. Колонны работают на внецентренное сжатие.
Расчетная продольная сила в наиболее нагруженном сечении колонны (сеч.1-1):
- ориентировочно вес погонного метра стержня колонны
- средняя высота колонны в пределах одного этажа.
- коэффициент надежности по нагрузке
- число этажей здания, включая подвал.
- сумма сил действующих с одной стороны колонны
- сумма сил действующих с другой стороны колонны
Момент от внецентренного сжатия колонны:
- высота сечения колонны (принял предварительно)
- эксцентриситет привидения нагрузки.
Расчет на устойчивость в плоскости рамы.
Материал колонны – сталь С235, расчетное сопротивление стали по пределу текучести , модуль упругости -
Назначаю генеральные размеры колонны.
Высоту сечения колонны нахожу из условия жесткости:
- высота подвала.
Условная гибкость
Приведенный относительный эксцентриситет
По [9, прил.7] определяю коэффициент
Требуемая площадь сечения
- коэффициент условия работы
Принял по сортаменту ГОСТ 26020-83 колонный двутавр № 35К3
Характеристики двутавра:
Линейная плотность – 144,5 кг/м
h=353 мм.
b=350 мм.
s=13 мм.
t=20 мм.
R=20 мм.
Площадь сечения А = 184,1 см2
Jx=42970 см4
Jy=14300 см4
Wx=2435 см3
Wy=817 см3
ix=15,28 см
iy=8,81 см
Sx=1351 см3
4.3.3.Проверка принятого сечения
Проверка принятого сечения на устойчивость
Отношение площади полки к площади стенки
По [9, прил.7] определяю коэффициент
Условие выполняется.
Проверка устойчивости из плоскости эксцентриситета
Относительный эксцентриситет:
Предельная гибкость при упругой работе сжатого стержня:
По [9, прил.6] определяю коэффициент
Гибкость из плоскости эксцентриситета:
;
- коэффициент, [10], табл.10
- коэффициент, [10], табл.10
Условие выполняется.
Проверка устойчивости полок и стенки колонны
Условие устойчивости полок:
Условие выполняется, следовательно, устойчивость полок обеспечена
Местная устойчивость стенки:
- среднее касательное напряжение в стенке
- перерезывающая сила в расчетном сечении (см. расчет ригеля)
- высота сечения стенки колонны
при и
при
Методом интерполяции определяю:
при
Истинное значение
Условие выполняется, значит, местная устойчивость стенки обеспечена.
Необходимость постановки поперечных ребер жесткости:
Стенки сплошных колонн при нужно укреплять поперечными ребрами жесткости.
,
Условие не выполняется, следовательно, ребра жесткости не нужны.
4.3.4. Расчет базы колонны.
Под колонны принял базу типа «Общая»
Определение размеров базы в плане.
Ширина опорной плиты базы в плане
- ширина полки колонны,
- толщина траверсы базы,
- выступ плиты за траверсой
Принял ширину плиты по ГОСТ 82-70
Длина плиты:
- расчетное сопротивление бетона фундамента сжатию (бетон В20)
- усилие на колонну от перекрытий
- расчетный вес колонны
- нормативный собственный вес колонны на погонный метр
- длина колонны
- коэффициент надежности по нагрузке
- момент от внецентренного сжатия колонны
Минимальная длина плиты базы из конструктивных соображений:
- высота сечения колонны
- минимальная длина консольного выступа плиты
Принял длину плиты
Толщина плиты базы.
Длина траверсы:
- толщина полки колонны
Фактическое максимальное напряжение под плитой базы:
Фактическое минимальное напряжение под плитой базы:
К расчету базы внецентренно-сжатой колонны
Для участка опертого по трем сторонам
1.
, [9], стр.406 табл. 6.9
2.
, [9], стр.406 табл. 6.9
Толщина плиты базы
Окончательно принял
Расчет траверс базы
1. Из условия прочности угловых швов, соединяющих траверсу с колонной
- ширина плиты базы
- величина консольного выступа плиты за пояс колонны
- катет шва (механизированная сварка), [9], стр.164 табл. 4.5
- коэффициент условия работы шва
- расчетное сопротивление сварного углового шва (тип электрода Э42А)
- коэффициент, [9], стр.155 табл. 4.4
- среднее напряжение под подошвой базы в пределах участка.
2. Из условия прочности траверсы на изгиб
- толщина траверсы
- расчетное сопротивление материала траверс (сталь С235)
3. Из условия прочности траверсы на срез
- расчетное сопротивление материала траверс на срез (сталь С235), [9], стр.501 прил. 1
Окончательно принял
Расчет анкерных болтов.
Марка стали болта – 09Г2С
Номинальный диаметр болта -
Расчетное сопротивление металла болта растяжению -
Требуемая площадь сечения одного анкерного болта
- размеры, указанные на рис.2.1.
- усилие от колонны
- момент от внецентренного сжатия колонны
- число анкерных болтов с одной стороны базы
Принял: 4 болта 1.1 М24х1120. 09Г2С ГОСТ 24379.I-80
Наружный диаметр – 24мм
Длина болта – 1120мм
Расчетная площадь – 3,52 см2
Нормальная длина заделки – 500мм
Приближение к траверсе (е) – 30мм
Отверстие для болтов – 32мм
Масса болта – 5,83кг
Крепление плиты базы к фундаменту анкерными болтами осуществляется с помощью неравнополочных уголков, связывающих отдельные полутраверсы в единую систему.
- толщина полки уголка
- ширина полки уголка
- приближение к траверсе
- диаметр анкерного болта
- принятая толщина полки уголка
Принял уголок: 160х100х14
Площадь сечения – 34,72 см2
Плотность – 27,26 кг/м
4.3.5. Конструирование примыкания балок к колонне.
Опорный столик принял из обрезка толстолистовой стали по ГОСТ 82-70
Для балки междуэтажного перекрытия:
Ширина опорного столика
- ширина опорного ребра балки
- толщина опорного столика
Вес погонного метра стали 320х30 – 75,36 кг/м.
Расчет швов, прикрепляющих опорный столик к колонне:
- По материалу шва:
- По границе сплавления:
- опорное давление балки на колонну.
- коэффициент, [9], стр.155 табл. 4.4
- коэффициент, [9], стр.155 табл. 4.4
- расчетное сопротивление срезу по металлу шва, [10], табл.3
- расчетное сопротивление срезу по металлу границы сплавления, [10], табл.3
- нормативное сопротивление металла шва (ГОСТ 9467-75 табл.1, тип электрода Э42А)
- коэффициент надежности по материалу шва
, - коэффициенты условий работы шва, [10], п.11.2*
- коэффициент условия работы конструкции
- минимальный катет шва, [9], стр.164 табл. 4.5
- по материалу шва
- по границе сплавления
Принял: размеры столика – 320х30х100;
Длина шва –
Для балки чердачного перекрытия:
Ширина монтажного столика
- ширина опорного ребра балки
, принял
- толщина опорного столика
Вес погонного метра стали 280х30 – 65,94 кг/м.
Расчет швов, прикрепляющих монтажный столик к колонне:
- По материалу шва:
- По границе сплавления:
- опорное давление балки на колонну от чердачного перекрытия.
- коэффициент, [9], стр.155 табл. 4.4
- коэффициент, [9], стр.155 табл. 4.4
- расчетное сопротивление срезу по металлу шва, [10], табл.3
- расчетное сопротивление срезу по металлу границы сплавления, [10], табл.3
- нормативное сопротивление металла шва (ГОСТ 9467-75 табл.1, тип электрода Э42А)
- коэффициент надежности по материалу шва
, - коэффициенты условий работы шва, [10], п.11.2*
- коэффициент условия работы конструкции
- минимальный катет шва, [9], стр.164 табл. 4.5
- по материалу шва
- по границе сплавления
Принял: размеры столика – 280х30х100;
Длина шва –
5. Основания и фундаменты
5.1. Определение несущей способности принятого варианта фундамента.
Расчет по несущей способности оснований производится для обеспечения прочности скальных и устойчивости дисперсных грунтов, а также исключения сдвига фундамента по подошве и его опрокидывания. Выполнение этого расчета обеспечивает сохранность строительных конструкций, разрушение которых угрожает обрушением здания (сооружения) или его частей. В то же время допускаются повреждения элементов конструкций, которые не угрожают безопасности людей и оборудования, поэтому деформации основания могут превышать предельно допустимые и при особом сочетании нагрузок с учетом сейсмических воздействий не рассчитываются.
Расчет несущей способности основания фундаментов мелкого заложения производится исходя из условия:
где
Na
–
вертикальная составляющая расчетной внецентренной нагрузки в особом сочетании;
c,eq
–
сейсмический коэффициент условий работы, принимаемый равным 1; 0,8 и 0,6 для грунтов I, II и III категории по сейсмическим воздействиям;
n
–
коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый в соответствии со СНиП 2.02.01-83* равным 1,2; 1,15 и 1,1 для сооружений I, II и III уровня ответственности;
Nu,eq
–
вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания при сейсмическом воздействии.
Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания Nu,eq определяют с учетом следующих предпосылок. Считают, что при расчете оснований из дисперсных грунтов, испытывающих сейсмические колебания, ординаты эпюры предельного давления по краям подошвы фундамента равны
где
q, c, 
–
коэффициенты влияния сторон фундамента определяемые согласно табл.;
F1, F2, F3
–
коэффициенты несущей способности, зависящие от расчетного значения угла внутреннего трения I, принимаемые по графикам рис.;
I, I
–
соответственно расчетные значения удельного веса грунта ниже и выше подошвы фундамента;
d
–
минимальная глубина заложения фундамента;
сI
расчетное значение удельного сцепления;
А
коэффициент, принимаемый равным 0,1; 0,2; 0,4 при сейсмичности 7, 8, 9 баллов соответственно.
Эпюры предельного давления по подошве фундамента
Значения коэффициентов влияния сторон подошвы фундамента
Соотношение сторон подошвы фундамента
q
c

1   0,2
1 + 1,5
1 + 0,3
1 – 0,25
 0,2
1
1
1
 1
2,5
1,3
0,75
Графики для определения коэффициентов F1, F2, F3
Вертикальную составляющую предельного сопротивления Nu,eq определяют в зависимости от соотношения величин эксцентриситетов расчетной нагрузки еа и эпюры предельного давления еu:
при ,
при ,
значения соответствующих эксцентриситетов вычисляют по формулам
,
где
Na и М
–
вертикальная составляющая расчетной нагрузки и момент, приведенные к подошве фундамента, при особом сочетании нагрузок. Величины еа и еu рассматриваются с одинаковым знаками, т.к. при этом имеет место наиболее невыгодное сочетание действующих нагрузок.
При учете сейсмических воздействий допускается частичный отрыв подошвы фундамента от грунта. При этом должны выполняться следующие условия:
эксцентриситет расчетной нагрузки еа  ;
сила предельного сопротивления основания определяется для условного фундамента, размер подошвы которого в направлении действия момента равен размеру сжатой зоны ;
максимальное краевое давление под подошвой фундамента, вычисленное с учетом его не полного опирания на грунт, не превышает краевой ординаты эпюры предельного сопротивления основания, т.е.
,
В этом случае pb определяется для фундамента с условной шириной bc. При формула приобретает вид
Горизонтальная составляющая нагрузки учитывается лишь при проверке устойчивости зданий на опрокидывание и сдвиг по подошве фундамента, что почти всегда удовлетворяется. Проверка на сдвиг по подошве является обязательной при наличии действующих горизонтальных нагрузок в основном сочетании (подпорные стенки, глубокие подвалы и т.п.). В этом случае учитывается только трение подошвы фундамента о грунт, а коэффициент надежности n в формуле принимается равным 1,5.
Расчёт:
Na = 780 кН;
c,eq = 0,8;
n = 1,15;
,
;
Условие выполняется.
Условие выполняется.
5.2. Определение коэффициентов постели
Модель Пастернака
Список грунтов
Наименование
Модуль деформации
Коэффициент Пуассона
Толщина слоя
kПа
м
1
Суглинок
15000
0.2
1
2
Глина делювиальная
20000
0.2
10
Коэффициент сжатия С1 - 1960.784 кН/м3
Коэффициент сдвига С2 - 3071.87 Т/м
5.3. Крен фундамента
Расчет выполнен по СНиП 2.02.01-83*
Рассматриваемый фундамент
Схема для определения крена принятого варианта фундамента
Координаты центра
Размеры подошвы
Усилия
X
Y
A
B
N
Mx
My
Qx
Qy
м
м
м
м
кН
кН*м
кН*м
кН
кН
0.75
0.9
1.5
1.8
78
1.83
Глубина заложения подошвы фундамента от пола здания или планировки (минимальная величина), H 2.5 м
Глубина заложения подошвы фундамента относительно естественного рельефа, Hz 2.1 м
Высота фундамента, HF 2.1 м
Расчётная схема принятого варианта фундамента
Грунты:
Толщина слоя
Удельный вес
Удельное сцепление
Угол внутреннего трения
Модуль деформации
Коэффициент Пуассона
м
кН/м3
kПа
град
kПа
1
1
17
20
12
15000
0.3
2
10
19.9
26
14
20000
0.3
Удельный вес грунта выше подошвы 19.9 кН/м3
Расчетное удельное сцепление грунта выше подошвы 26 kПа
Отношение плотности грунта засыпки и основания 0.95
Боковой отпор грунта не учитывается
Результаты расчета:
Крен фундамента в направлении оси X от нагрузок на прилегающие площади и соседних фундаментов
Крен фундамента в направлении оси Y от нагрузок на прилегающие площади и соседних фундаментов
Крен фундамента от нагрузок на фундамент в направлении оси X (без учета отпора грунта)
9.861e-005
Крен фундамента от нагрузок на фундамент в направлении оси Y (без учета отпора грунта)
Суммарный крен фундамента в направлении оси X (без учета отпора грунта)
9.861e-005
Суммарный крен фундамента в направлении оси Y (без учета отпора грунта)
Глубина сжимаемой толщи
1.954
м
Изгибающий момент в уровне подошвы в направлении оси X
1.83
кН*м
Изгибающий момент в уровне подошвы в направлении оси Y
кН*м
Максимальное краевое давление под подошвой фундамента в направлении оси X
80.65
kПа
Максимальное краевое давление под подошвой фундамента в направлении оси Y
77.939
kПа
Минимальное краевое давление под подошвой фундамента в направлении оси X
75.228
kПа
Минимальное краевое давление под подошвой фундамента в направлении оси Y
77.939
kПа
Максимальное угловое давление под подошвой фундамента
80.65
kПа
Минимальное угловое давление под подошвой фундамента
75.228
kПа
Коэффициент неравномерного сжатия под подошвой в вертикальном направлении в направлении оси X
кН/м3
Коэффициент неравномерного сжатия под подошвой в вертикальном направлении в направлении оси Y
кН/м3
Глубина центра поворота фундамента в направлении оси X
м
Глубина центра поворота фундамента в направлении оси Y
м
5.4. Осадка фундамента
Расчет выполнен по СНиП 2.02.01-83*
Рассматриваемый фундамент
Расчётная схема принятого варианта фундамента
Глубина заложения подошвы фундамента от уровня планировки, H 2.5 м
Глубина заложения подошвы фундамента относительно естественного рельефа, Hz 2.1 м
Предельная величина деформации фундамента 20 мм
Схема определения осадки принятого варианта фундамента
Координаты центра
Размеры подошвы
Продольная сила
X
Y
A
B
N
м
м
м
м
кН
0.75
0.9
1.5
1.8
78
Грунты:
Толщина слоя
Удельный вес
Удельное сцепление
Угол внутреннего трения
Модуль деформации
Коэффициенты условий работы
м
кН/м3
kПа
град
kПа
основания
фундамента
1
1
17
20
12
15000
1
1
2
10
19.9
26
14
20000
1
1
Характеристики грунтов по просадке - нет просадки
Результаты расчета
Проверка по п.2.41 СНиП 2.02.01-83* для уровня подошвы удовлетворена
Расчетное сопротивление грунта в уровне подошвы фундамента
190.887
kПа
Среднее давление от нагрузок в уровне подошвы фундамента
77.939
kПа
Осадка определена для основания в виде упругого полупространства
Осадка основания
2.424
мм
Просадка от нагрузки
мм
Просадка от веса грунта
мм
Сумма осадки и просадки
2.424
мм
Глубина сжимаемой толщи
1.954
м
Винклеровский коэффициент постели
32147.295
кН/м3
Данные по слоям грунта
Толщина слоя
Давление от нагрузки в средней точке слоя
Бытовое давление в средней точке слоя
Расчетное давление в уровне кровли разнородных слоев грунта
Осадка
Просадка
м
kПа
kПа
kПа
мм
мм
1
0.6
33.753
46.89
1.08
2
0.4
28.053
55.39
0.598
3
0.6
21.251
64.76
282.194
0.51
4
0.6
16.653
76.7
0.236
6. Технология и организация строительства
6.1 Подсчёт объёмов работ и составление калькуляции трудовых затрат.
1 Ведомость объемов работ
№ п/п
Наименование
работ
Единица
измерения
Объем работ
Примечание
На один
конструктивный элемент
На все
сооружение
1
Опалубочные
м2
46,5
46,5
. . .
2
Арматурные
т
52,61
52,61
За 1 конструктивный элемент принимается 1 горизонтальная арматурная сетка на 1 участке бетонирования
3
Установка анкерных болтов
шт.
120
120
. . .
4
Бетонные
м3
320
320