Вход

Очистка сточных вод

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 286510
Дата создания 04 октября 2014
Страниц 112
Мы сможем обработать ваш заказ 26 мая в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 250руб.
КУПИТЬ

Описание

-
...

Содержание

Содержание

1. Расчет изменений расходов и показателей качества сточных вод по часам суток 4
1.1. Расчет почасовых расходов сточных вод 4
1.2. Расч ет изменения показателей качества смешанных сточных вод по часам суток 12
2. Расчет усреднителей 15
2.1. Определение расходов и показателей качества усредненной сточной воды 15
3. Расчет разбавления и показателей качества нормативно чистой сточной воды 23
3.1. Разбавление сточных вод при сбросе их в водоем 23
3.2. Расчет показателей качества нормативно-чистой сточной воды 30
4 Разработка технологической схемы очистки сточных вод 35
5. Технологический расчет сооружений по очистке сточных вод 50
5.1. Расчет решетки 50
5.2 Расчет аэрируемых песколовок 53
5.3 Расчет радиальных отстойников 61
5.4 Расчет аэротенка-вытеснителя с регенератором активного ила 67
5.5 Расчет системы аэрации аэротенка 72
5.6 Вторичные отстойники 75
5.7 Расчет регенератора активного ила 81
6 Разработка технологической схемы обработки осадков сточных вод 85
7 Расчет сооружений по обработке осадков 87
7.1 Расчет сооружений по обработке осадка из песколовок 87
7.2 Расчет центрифуг 88
7.3 Расчет сушилок 90
7.4 Расчет сооружений по обработке осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила 91
7.5 Расчет радиальных уплотнителей 92
7.6 Расчет метантенков 99
7.7 Расчет центрифуг 104
7.8 Расчет печей по сжиганию осадка 107
8 Описание работы технологических схем очистки сточных вод и обработки осадка 109
Список использованной литературы 114

Введение

Концентрация рас-творенного кисло-рода, мг/л
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
8,5

1. Расчет изменений расходов и показателей качества сточных вод по часам суток
1.1. Расчет почасовых расходов сточных вод
Расчет почасовых расходов сточных вод производится по каждому объекту канализирования в отдельности с определением суммарного расхода за сутки и суммарного расхода стоков от всех объектов по часам суток.
При этом используются формулы:
 для сточных вод от населения и гостиницы:
,
где Qi(j)- расход сточной воды за i-тый час суток от j-того объекта кана-лизирования, м3/ч;
Qс(j)- суточный расход сточных вод от j-ого объекта канализирования, м3/сут:
,
Q(j)- средний часовой расход сточных вод от j-ого объекта канализиро-вания, м3/ч;
- доля суточного расхода сточных вод от j-ого объе кта канализиро-вания, приходящихся на i-й час суток, % (принимается в соответствии с ве-личиной коэффициента неравномерности ).
-для сточных вод от бани, прачечной и промышленного предприятия (технологическая и бытовая вода от горячих и холодных цехов):
,
где Qn(k)-расход сточной воды за n-й час смены от к-ого объекта кана-лизирования, м3/час.
Qсм(k)- сменный расход сточных вод от к-ого объекта канализирования, м3/см:
,
Где Q(k)-средний часовой расход сточных вод от к-ого объекта канали-зирования, м3/час;
доля суточного расхода сточных вод от к-ого объекта канализи-рования, приходящаяся на 1 час суток, % (принимается в соответствии с ве-личиной коэффициента неравномерности ).

- суточный расход сточных вод от k-ого объекта канализирования, м3/сут;
N(k)- количество смен работы к-ого объекта канализирования.
-для суточных вод от душевых холодных и горячих цехов промышлен-ного предприятия:

где -суточный расход сточных вод от m-го объекта канализирова-ния, м3/сут;
- часовой расход сточных вод от m-го объекта канализирования, м3/ч;
-для суммарного почасового расхода сточных вод:
,
где -суммарный часовой расход сточных вод, приходящийся на i-ый час суток м3/ч;
Qin(k) – часовой расход сточных вод от к-ого объекта канализирования, за n-ый час смены, приходящийся на на i-ый час суток, м3/ч;
Qi(т)- часовой расход сточных вод от т-ого объекта канализирования, приходящийся на на i-ый час суток, м3/ч.
-для суммарного суточного расхода:
.

Фрагмент работы для ознакомления

Технологический расчет сооружений по очистке сточных вод Технологические расчеты производятся для решеток, песколовок, отстойников и сооружений биохимической очистки сточных вод. В результате этих расчетов определяется: - количество сооружений (с учетом резервных); - основные габаритные и технологические размеры сооружений.Результаты расчетов иллюстрируются расчетными схемами, на которых указываются основные размеры сооружения и его элементов. 5.1. Расчет решеткиРасход сточных вод, приходящийся на одну решетку, м3/сгде: Q – максимальный суммарный расход сточных вод, Q = 7978,54 м3/ч = 2,22 м3/с;N1 – число рабочих решеток, N1 = 5 ед.Общее число прозоров в решетках, ед.Здесь: b – ширина прозоров решетки, b = 19 мм = 0,019 м;h1 – глубина воды перед решеткой, h1 = 1 м;vр – средняя скорость движения воды в прозорах решетки, vр = 1 м/с;k3 – коэффициент, учитывающий стеснение прозоров решетки граблями и задержанными примесями, k3 = 1,05.Принимаем n = 24ед.Ширина решетки, мгде s – толщина стержней решетки, s = 10 мм = 0,01 м.Принимаем Bр = 0,7 м.Скорость движения воды в камере решетки, м/сШирина подводящего и отводящего каналов, мгде vк – скорость движения сточных вод в канале, vк = 1 м/с.Принимаем Bк = 0,5 м.Длины участков расширения и сужения, мЗдесь φ – угол раскрытия канала (сужения камеры решетки), φ = 15о.Принимаем lк =0,4 м.Средняя длина камеры перед решеткой, мгде k1 – безразмерный коэффициент, k1 = 1,5.Принимаем l1 = 1,1 м.Средняя длина камеры за решеткой, мгде k2 – безразмерный коэффициент, k2 = 1.Принимаем l2 = 0,7 м.Длина камеры решетки, мПолная длина камеры решетки, мВысота расположения пола над дном камеры решетки, мЗдесь, h2 – высота расположения пола над расчетным уровнем сточных вод в канале, h2 =1 м.Необходимая длина стержней в решетке, мгде α – угол наклона решетки к горизонту, α = 60о.Коэффициент местного сопротивления решеткигде β – коэффициент зависящий от формы стержней решетки, для прямоугольных стержней со скругленными торцами– β = 1,67.Потери напора в решетках, мЗдесь: g – ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с2;Р – коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора, вследствие засорения решетки, Р = 3.Приведенное число жителей, чел.где Nв/о – усредненная норма водоотведения, Nв/о = 250 л/(чел∙сут).Принимаем: Nпр = 423872 чел.Объем задерживаемых решетками примесей, м3/сутгде Vн – удельное количество отбросов, Vн = 8 л/(чел∙год).Масса задерживаемых примесей, т/сутЗдесь: ρ – средняя плотность задерживаемых примесей, ρ = 750 кг/м3.Общее количество решеток, ед.где N2 – число резервных решеток, N2 = 2 ед.5.2 Расчет аэрируемых песколовокРасчетная глубина рабочей части песколовки, м, при расчетном диаметре задерживаемых частиц песка d = 0,15 мм,где U0 – гидравлическая крупность наименьших частиц песка, U0 = 13,2 мм/с = 0,0132 м/с;ks – эмпирический коэффициент, учитывающий влияние характера движения воды в песколовке на скорость осаждения песка, ks = 2,5 ( табл. 5 в [3]);τ – продолжительность пребывания сточных вод в песколовке, τ = 60 с.Принимаем Hs = 0,6 м.Длина рабочей части песколовки, мЗдесь, vs – средняя скорость движения воды в песколовке, vs = 0,2 м/с.Принимаем L = 23 м.Длина успокоительных участков, мгде kL – коэффициент пропорциональности, kL = 0,4.Общая длина песколовки, мПлощадь живого сечения рабочей части песколовки, м2где q – максимальный расход сточных вод в час максимального водопотребления, q = 7978,54 м3/ч (табл. 1);n – число рабочих песколовок, n = 4.Общая ширина песколовки, мПринимаем В = 4,7 м.Ширина одного отделения песколовки, м, при принятых справочных данных,Число рабочих отделений песколовки, штПринимаем n0 = 7 шт.Число резервных песколовок, штОбщее число песколовок, штN = n + np = 4 + 2 = 6 шт.Приведенное количество жителей, чел.Nпр=1000∙QNв/о=1000∙105968,00250=423872Здесь: Q – суммарный суточный расход сточных вод, Q = 105968,00м3/сут (табл. 1);Nв/о – норма водоотведения, Nв/о = 250 л/(чел∙сут).Содержание песка в сточной воде, кг/м3где Vн – объем песка, задерживаемый в песколовках и приходящийся на одного человека в сутки, Vн = 0,02 л/(чел∙сут);ρ – плотность сырого песка, ρ = 1500 кг/м3.Объем осадочной части песколовки, м3где, t – продолжительность хранения песка в песколовке, t = 2 сут.Объем осадочной части одного отделения песколовки, м3Глубина слоя песка в песколовке, мПринимаем hос = 0,05м.Диаметр смывного трубопровода, мЗдесь Qтр – расход промывной воды на один песковой лоток, Qтр = 6 м3/ч;vтр – скорость движения воды в смывном трубопроводе, vтр = 3 м/с.Принимаем dтр = 0,03 м.Глубина пескового лотка, мПринимаем hл = 0,1м.В отделениях аэрируемых песколовок предусматривается по одному песковому лотку. Поэтому объем воды, затрачиваемый на одну промывку одной песколовки, м3, составляет:где, t' – продолжительность промывки, t' = 3 мин.Объем воды, затрачиваемый на одну промывку одного отделения песколовки, м3Увеличение глубины песколовки за счет уклона днища в сторону пескового лотка, мгде: ib – поперечный уклон днища песколовки в сторону пескового лотка, ib= 0,4;bл – ширина пескового лотка по нижнему основанию, bл = 0,4 м.Принимаем hb = 0,1 м.Полная глубина песколовки, мНп = Hs + hoc + h3 + hb = 0,6 + 0,05 + 0,3 + 0,1 = 1,05 мгде, h3 – высота бортов песколовки, h3 = 0,3 м.принимаем Нп = 1,1 мШирина пескового лотка по верхнему основанию, мПринимаем b'л = 0,55 м.Диаметр верхнего основания пескового приямка, мЗдесь kп – коэффициент пропорциональности, kп = 0,8.Диаметр трубопровода для удаления песка из отделения песколовки, мгде vос – скорость движения сжиженного песка в трубопроводе, vос = 0,1 м/с;tос – продолжительность откачки песка, tос = t' = 3 мин = 180 с.Принимаем dос = 0,3 м.Диаметр трубопровода для удаления песка из песколовки, мПринимаем Dос = 0,5 м.Диаметр нижнего основания пескового приямка, мгде k'п – коэффициент пропорциональности, k'п = 1,1.Принимаем dп = 0,35 м.Глубина пескового приямка, мПринимаем hп = 0,2 м Здесь α – угол наклона стенок приямка, α = 60.Полная высота песколовки с учетом приямка, мHп = H + hп = 1,1 + 0,2 = 1,3 мМинимальная длина пескового лотка, мГлубина пескового лотка у приямка, мгде iл – уклон дна пескового лотка в сторону пескового приямка, iл = 0,005.Число спрысков на смывном трубопроводе, шт.где lсп – расстояние между спрысками, lсп = 0,5 м.Напор воды в смывном трубопроводе, мЗдесь g – ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с2.Диаметр выходного отверстия спрысков, мгде μ – коэффициент расхода спрысков, μ = 0,82.Ширина канала, подводящего воду к отделению песколовки, и ширина канала, отводящего воду от отделения песколовки, мгде, kк – коэффициент пропорциональности, kк = 0,5.Принимаем bк = 0,4 м.Глубина этих каналов, мЗдесь, vк – скорость движения воды в каналах, vк = 1 м/с.Принимаем hк = 0,55 м.Ширина канала, подводящего сточную воду к песколовке, и канала, отводящего сточную воду от песколовки, мПринимаем Bк = 2,3 м.Ширина общих подводящих и отводящих каналов, мПринимаем B'к = 8,9 м.Напор воды на водосливы, мВысота водослива, мРасход воздуха на аэрацию одного отделения песколовки, м3/чгде a – интенсивность аэрации, а = 3 м3/(м2∙ч).Расход воздуха на аэрацию одной песколовки, м3/чОбщий расход воздуха на аэрацию, м3/чДлина аэратора, мДиаметр аэратора, мгде vа – скорость движения воздуха в аэраторе, vа = 5 м/с.Диаметр воздуховода, подающего воздух в одно отделение песколовки, мЗдесь vв – скорость движения воздуха в воздуховоде, vв = 5 м/с.Диаметр воздуховода, подающего воздух в песколовку, мПринимаем Dв = 0,2 м.Диаметр общего воздуховода, мПринимаем D'в = 0,4 м.Высота расположения аэратора над дном песколовки, мПринимаем hа = 0,2 м.5.3 Расчет радиальных отстойниковДиаметр центральной трубы, мгде q – расход сточных вод, м3/ч. Так как отстойники предусматривается установить за усреднителями, максимальный усредненный расход сточных вод следует принимать за принятый период усреднения (табл. 4). Следовательно, q = 4415,33 м3/ч;n – число рабочих отстойников, n = 6;vц.тр. – скорость движения сточных вод в центральной трубе, vц.тр. = 0,1 м/с.Принимаем dц.тр. = 1,7 м.Диаметр и высота раструба центральной трубы, мДиаметр полупогружного кожуха, мЗдесь vк – скорость движения сточных вод в приемной камере, vк = 30 мм/с.Гидравлическая крупность взвешенных веществ, мм/сгде k – коэффициент использования объема отстойника, k = 0,45;h1 – глубина рабочей части отстойника, h1 = 5 м;α – коэффициент, учитывающий влияние температуры сточной воды на ее вязкость, α = 0,87;t – продолжительность отстаивания, соответствующая заданному эффекту осветления сточных вод в лабораторных условиях в слое воды h = 0,5 м, t = 3686 с (для эффекта осветления 60 % при концентрации взвешенных веществ 100 мг/л t=3800, при концентрации 200 мг/л – 1200, интерполируя значения получим: 3800-(14,2*((3800-1200)/(200-100))= 3430,8);n2 – показатель степени, зависящий от агломерации взвешенных веществ в процессе их осаждения, n2 = 0,25;ω – вертикальная составляющая скорости движения сточных вод в отстойнике, ω = 0,05 мм/с.Диаметр рабочей части отстойника, мГлубина погружения полупогружного кожуха, мДиаметр отражательного щита, мПринимаем dщ = 3,0 мВысота зазора между отражательным щитом и верхней кромкой раструба центральной трубы, мгде vзаз – скорость движения воды в зазоре, vзаз = 20 мм/с.Количество улавливаемого осадка в сутки, тЗдесь С – исходная (на входе в отстойник) концентрация взвешенных веществ, С = 114,2 мг/л (табл. 7);Э – заданный эффект осветления сточных вод, Э = 61% = 0,61 (табл. 7);К – коэффициент запаса, К = 1,2;Q – суммарный суточный расход сточных вод, Q = 105968 м3/сут.Суточный объем осадка, м3где Wос – влажность осадка, Wос = 95 %;ρ – плотность осадка, ρ = 1 т/м3.Объем осадка, накапливаемого в одном отстойнике за сутки, м3Расход осадка при его удалении из одного отстойника, м3/чгде nос – кратность выгрузок осадка из отстойника в сутки, nос = 2;tос – продолжительность выгрузки осадка, tос = 1 ч.Диаметр трубопровода для удаления осадка из отстойника, мЗдесь vос – скорость движения осадка в трубопроводе, vос = 0,1 м/с.Принимаем dос = 0,3 м.Диаметр впускного трубопровода, мгде vтр – скорость движения сточных вод в трубопроводе, vтр = 1 м/с.Принимаем dтр = 0,6 м.Диаметр нижнего основания приямка, мгде kп – коэффициент запаса, kп = 1,1.Принимаем d'п = 1,4 м.Диаметр верхнего основания приямка, мЗдесь hп – глубина приямка, hп = 1 м;β – угол наклона стенок приямка, β = 50.Принимаем dп = 3,1 м.Глубина осадочной части отстойника, мгде i – уклон днища отстойника в сторону приямка, i = 0,01.Принимаем h2 = 0,2 м.Полная глубина отстойника, мH = h1 + h2 + h3 = 5 + 0,2 + 0,5 = 5,7 где, h3 – высота бортов отстойника, h3 = 0,5 м.Полная глубина отстойника с учетом приямка, мОбъем осадка, накапливаемый в одном отстойнике между выгрузками, м3Высота слоя осадка в отстойнике, мПринимаем hос = 0,05 м.Высота слоя осадка у стенок отстойника, мЗдесь Rп – радиус верхнего основания приямка, Rп = 1,55 м;rп – радиус нижнего основания приямка, rп = 0,7 м;R – радиус отстойника, R = 18 м.Расстояние от нижней кромки полупогружного кожуха до поверхности осадка, мДиаметр трубопроводов подачи сточных вод в отстойник, м, при безнапорном режиме движения воды в немДиаметр трубопровода отвода сточных вод из отстойника, мШирина водосборного лотка, мгде kл – коэффициент запаса, kл = 1,2.Принимаем bл = 0,8 м.Глубина воды в водосборном лотке, мгде vл – скорость движения сточных вод в лотке, vл = 1 м/с.Принимаем hл = 0,3 м.Высота водослива, мВысота наружного борта водосборного лотка, мНаружный диаметр водосборного лотка, мDл = D + 2·bл = 36 + 2·0,8 = 37,6Диаметр коллектора, подводящего сточные воды к отстойникам, мЗдесь, vк – скорость движения воды в коллекторе, vк = 1 м/с.Диаметр коллектора, отводящего сточные воды от отстойников, мD’к = Dк = 1,3Число резервных отстойников, шт.Общее число отстойников, шт.N = n + np = 6 + 3 = 95.4 Расчет аэротенка-вытеснителя с регенератором активного илаПродолжительность периода аэрации, чtat=2,5ailgL0Li=2,54lg134,3820=0,52где: аi – доза активного ила по сухому веществу, аi = 4 г/л (табл. 2 в [4]); L0 – величина БПКполн поступающих в аэротенк сточных вод, L0 = 134,38 мг/л (табл.7); Lt – величина БПКполн очищенных в аэротенке сточных вод, Lt = 20 мг/л (табл. 7). Доза активного ила по беззольному веществу, г/л,Здесь s – зольность активного ила, s = 0,3.Период аэрации с учетом температуры сточных вод, чпри чем, Т – температура сточных вод, поступающих в аэротенк, Т 23,31 С (табл. 7). Нагрузка по БПКполн на 1 г беззольного вещества активного ила в сутки, мг/(г·сут), Rа=24∙(L0-Lt)αi∙tp=24∙(134,38-20)2,8∙0,33=2946,52Иловый индекс, см3/г,i=Ra1,25100+3,51+1exp⁡(Rа100-6,4)2=2946,521,25100+3,51+1exp⁡(2946,52100-6,4)2=220,59Величина БПКполн с учетом разбавления сточных вод рециркулирующим расходом возвратного активного ила, мг/л,Lсм=L0+Lt∙ri1+ri=138,34+10∙0,51+0,5=96,25где, ri – коэффициент рециркуляции активного ила, ri = 0,5 (рис.2 в [4]). Концентрация возвратного активного ила, г/л,αu=(2∙1000i+50)0,9-0,051lgri=(2∙1000220,59+50)0,9-0,051lg0,5=6,24Концентрация активного ила в иловой смеси с учетом концентрации возвратного ила и коэффициента рециркуляции, г/л,αi=Cвв+αu∙ri1+ri∙ku=0,1135 +6,24∙0,51+0,5∙0,8=1,72здесь, Свв – концентрация взвешенных веществ в сточных водах, поступающих в аэротенк, Свв = 113,5 мг/л = 0,1135 г/л; kи – эмпирический коэффициент, kи = 0,8.Продолжительность периода аэрации с учетом рециркуляции возвратного активного ила, ч, при чем: φ – коэффициент ингибирования продуктами распада органических веществ активного ила, φ = 0,07 л/г (табл. 1 в [4]); Рmax – максимальная скорость окисления органических веществ, Рmax = 85 мг/(г·ч) (табл. 1 в [4]); С0 – концентрация растворенного кислорода, С0 = 1, мг/л (табл. 4); К0 – константа, характеризующая влияние кислорода, К0 = 0,625 мгО2/л (табл. 1 в [4]); Кl – константа, характеризующая свойства органических веществ, Кl = 33 мгБПКполн/л (табл. 1 в [4]); kр – коэффициент, учитывающий влияние продольного перемешивания на процесс очистки сточных вод, kр = 1,5. Рабочий объем аэротенка, м3, V=q∙t'p(1+ri)N=4415,33∙1,63(1+0,5)3=3600,55где: q – расчетный расход сточных вод, q = 4645,74 м3/ч (табл. 4); N – число аэротенков, N = 3 шт. Рабочий объем секции аэротенка, м3, Vc=VNc=3600,553=1200,18здесь, Nс – число рабочих секций в аэротенке, Nс = 3 шт. Ширина секции аэротенка, м, Bc = kb · h1 = 2 · 5 = 10при чем: kb – коэффициент пропорциональности, kb = 2; h1 – рабочая глубина аэротенка, h1 = 5 м. Число резервных секций в аэротенке, шт., Nc.p. = 0,50·Nс = 0,5 · 3 = 1,5Принимаем Nс.р. = 2 шт. Общее число секций в аэротенке, шт., N’с = Nс + Nc.p. = 3 + 2 = 5Ширина аэротенка, м, B = N’с · Nc = 5·10 = 50Рабочая длина аэротенка (дли секции), м, Lk=VcBc∙h1=1200,1810∙5=24Принимаем Lк = 24 м. Полная глубина аэротенка, м, H = h1 + h2 = 5 + 0,5 = 5,5 мгде h2 – высота бортов аэротенка, h2 = 0,5 м. Диаметр магистрального трубопровода подачи сточных вод к аэротенкам, м, Dсв=4∙q3600∙π∙vсв=4∙4415,333600∙3,14∙1=1,22здесь, vсв – скорость движения воды в трубопроводе, vсв = 1 м/с. Принимаем Dсв =1,3 м. Диаметр трубопровода подачи сточных вод к аэротенку, м, Dсв.а=4∙q3600∙π∙N∙vсв=4∙4415,333600∙3,14∙3∙1=0,72Принимаем Dсв.а. = 0,8 м. Ширина канала подачи сточных вод к аэротенку, м, bk=kk∙Dсв.а=1,2∙0,8=0,96при чем, kк – коэффициент запаса, kк = 1,2. Принимаем bк = 1,0 м. Глубина подводящих каналов, м, hk=q3600∙N∙bk∙kk+h2=4415,333600∙3∙1,7∙1,2+0,5=0,7где, vк – скорость движения воды в каналах, vк = 1 м/с. Принимаем hк = 1,0 м. Ширина распределительных водоподающих каналов, м, bk.с=q3600∙N∙Nc∙(hk-h2)∙vk=4415,333600∙3∙3∙(1,0-0,5)∙1=0,27Принимаем bк.с. = 0,3 м. Расход рециркулирующего активного ила для одного аэротенка, м3/ч, qил=q∙riN=4415,33∙0,53=735,89Диаметр трубопровода подачи рециркулирующего возвратного активного ала к аэротенку, м, Dил=4∙qил3600∙π∙vил=4∙735,893600∙3,14∙3=0,29здесь, vил – скорость движения активного ила в трубопроводе, vил = 3 м/с. Принимаем Dил = 0,3 м. Диаметр трубопровода подачи возвратного активного ила к секциям аэротенка, м, Dил.с=4∙qил3600∙π∙Nc∙vил=4∙735,893600∙3,14∙3∙3=0,17Принимаем Dил.с. = 0,2 м. Ширина распределительного лотка возвратного ила, м, bил.р=kk∙Dил.с=1,2∙0,2=0,24Принимаем bил.р. = 0,3 м. Глубина распределительного лотка возвратного активного ила, м, hил.р=qил3600∙π∙Nc∙vил.р=735,893600∙3,14∙3∙1=0,02при чем, vил.л. - скорость движения активного ила в лотке, vил.л. = 1 м/с. Принимаем hил.р. = 0,1 м. Диаметр трубопровода отводящего иловую смесь от аэротенка к отстойникам, м, Dотв=4∙q∙(1+ri)3600∙π∙N∙vотв=4∙4415,33∙(1+0,5)3600∙3,14∙3∙1=0,88где, vотв – скорость движения иловой смеси в трубопроводе, vотв = 1 м/с. Принимаем Dотв = 0,9 м. Ширина канала, отводящего иловую смесь, м, Bотв=kk∙Dотв=1,2∙0,9=1,08Принимаем Bотв = 1,1 м. Глубина канала, отводящего иловую смесь, м, Нотв=q∙(1+ri)3600∙N∙Bотв∙vотв+h2=4415,33∙(1+0,5)3600∙1,1∙3∙1+0,5=1,06здесь, vотв.к. – скорость движения иловой воды в канале, vотв.к. = 1 м/с. Принимаем Нотв = 1,1 м. Ширина и глубина водосборного лотка, м, hотв=bотв=q∙(1+ri)3600∙N∙Nc∙vотв.к=4415,33∙(1+0,5)3600∙3∙3∙1=0,45Принимаем bотв = hотв = 0,5 м. 5.5 Расчет системы аэрации аэротенкаВ проекте предусматриваем пневматическую среднепузырчатую систему аэрации для регенераторов активного ила.Коэффициент, учитывающий температуру сточных водРастворимость кислорода воздуха в воде, мг/лгде: hа – глубина погружения аэратора, hа = 4 м; СТ – растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры при атмосферном давлении, СТ = 8,5 мг/л (табл. 7 [4]). Удельный расход воздуха на 1 м3 очищаемой сточной воды, м3/м3Здесь z – удельный расход кислорода на снятие 1 мг БПКполн, z = 1,1 мг/мг;k1 – коэффициент, учитывающий тип аэратора, k1 = 0,75;k2 – коэффициент, зависящий от глубины погружения аэратора, k2 = 2,52;n2 – коэффициент качества воды, n2 = 0,85;С – средняя концентрация кислорода в аэротенке, С = 2 мг/л.Интенсивность аэрации, м3/(м2∙ч)Расход воздуха на аэрацию одного коридора регенератора, м3/чгде (f/F)r – отношение площади аэрации к площади секции аэротенка, (f/F)r = 0,5.Расход воздуха на аэрацию аэротенка, м3/ч, Общий расход воздуха на аэрацию аэротенков, м3/ч, Диаметр общего воздуховода, м, Dв=4∙Qв3600∙π∙vв=4∙27665,513600∙3,14∙15=0,81где, vв – скорость движения воздуха в воздуховоде, vв = 15 м/с. Принимаем Dв = 0,9 м. Диаметр воздуховода, подающего воздух к аэротенку, м,Dв.а=4∙Qа3600∙π∙vа=4∙9221,843600∙3,14∙15=0,47Принимаем Dв.а. = 0,5 м. Диаметр воздуховода, подающего воздух к секциям аэротенка, м, Dв.с=4∙Qв.с3600∙π∙vв=4∙3073,953600∙3,14∙15=0,27Количество воздушных стояков и аэраторов в секции аэротенка, шт., nв.ст=nа=Lкlв.ст=2430=0,8здесь, lв.ст. – расчетное расстояние между воздушными стояками, lв.ст. = 30 м. Принимаем nв.ст. = nа = 1 шт. Фактическое расстояние между воздушными стояками, м, l'в.ст=Lкnв.ст=243=8Диаметр воздушных стояков и аэраторов, м, Dв.ст=da=4∙Qв.с3600∙π∙nв.ст∙vв=4∙3073,953600∙3,14∙3∙15=0,16Принимаем Dв.ст. = dа = 0,2 м. Длина аэратора, м, la=l'в.стfF=8∙0,5=4Принимаем lа = 4 м. Площадь одного выходного отверстия в аэраторе, м2, f=π∙d024=3,14∙0,00424=0,00001256при чем, dо – диаметр выходных отверстий, dо = 0,004 м. Суммарная площадь выходных отверстий аэратора, м2, F0=Qв.с3600∙nв.ст∙v0=3073,953600∙3∙8=0,04где, vо – скорость выхода воздушной струи из аэратора, vо = 8 м/с. Количество выходных отверстий в аэраторе, шт., n0=F0f0=0,040,00001256=2832,65Принимаем nо = 2833 шт. Количество рядов выходных отверстий в аэраторе, шт., nо.р=π∙da/22∙d0=3,14∙0,222∙0,004=39,25Принимаем nо.р. = 40 шт. Расстояние между центрами выходных отверстий в каждом ряду, м, l0=nо.р∙lanо=40∙42833 =0,0565.

Список литературы

Список использованной литературы
1. Растрыгин Н. В. Охрана вод. Проект очистных сооружений города: Методические указания по выполнению курсового проекта. – СПб: СПГУВК, 2006 – 149 с.
2. Зубрилов С.П., Растрыгин Н.В. Охрана вод. Часть 1. Очистка сточных вод: Учебное пособие. – СПб.: СПГУВК, 2001. – 124 с.
3. Растрыгин Н.В. Сооружения механической очистки сточных вод: Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине "Охрана вод". – СПб.: СПГУВК, 2003 – 134 с.
4. Растрыгин Н.В. Охрана вод. Сооружения биологической очистки сточных вод. Методические указания к выполнению курсового проекта. – СПб.: СПГУВК, 2003 г. – 108 с.
5. Растрыгин Н.В. Охрана вод. Сооружения для обработки осадков сточных вод: методические указания по выполнению курсового проекта / Н.В. Растрыгин. – СПб.: СПГУВК, 2005 – 129 с.
6. Растрыгин Н.В. Очистка сточных вод и обработка осадков: Ме-тодические указания по выполнению курсовых и дипломных проектов. – СПб.: СПГУВК, 1999 – 30 с.
7. Растрыгин Н.В. Проектирование очистных сооружений города: Методические указания к выполнению курсового проекта. – СПб.: СПГУВК, 1999 – 18 с.
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
© Рефератбанк, 2002 - 2022