Вход

Электроснабжение цеха

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Дипломная работа*
Код 264838
Дата создания 04 июня 2015
Страниц 65
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 29 марта в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
4 860руб.
КУПИТЬ

Описание

Электроснабжение производственного участка ...

Содержание

Все части

Введение

При проектировании электроснабжения завода важнейшей задачей является выбор распределительной схемы внутреннего электроснабжения. Правильно выбранная схема должна обеспечивать необходимую степень надёжности питания потребителей, должна быть удобной и экономичной в эксплуатации.
Внутризаводская схема распределения электроэнергии выполняются по магистральному, радиальному или смешанному принципу. Выбор схемы определяется категорией надёжности потребителей электроэнергии, их территориальным размещением особенностями режима работы.
Радиальными схемами является такие, в которых электроэнергия от источника питания передаётся непосредственно к приемному пункту. Питание крупных подстанций с преобладанием потребителей 1 - категории осуществляется не менее чем по двум радиальным линиям, отходящим от разных секций источника питания. Отдельно расположенные однотрансформаторные подстанции мощностью 400-630 кВА питаются по одиночным радиальным линиям, если отсутствуют потребители 1 и 2
Магистральные схемы распределения электроэнергии принимаются в случае, когда потребителей много и радиальные схемы нецелесообразны. Основное преимущество магистральной схемы заключается в сокращении звеньев коммутации. Магистральные схемы целесообразно принимать при расположении подстанций на территории предприятия, что способствует прямому прохождению магистралей от источника питания до потребителя и тем самым сокращению длины магистралей. Недостатком магистральных схем является более низкая надёжность, по сравнению с радиальными, так как исключается возможность резервировать на низком напряжении их по одной магистрали.

Фрагмент работы для ознакомления

5 Выбор проводников и аппаратов защиты термическог цеха6.5.1 Выбор аппарата а1, защищающего магистральный шинопровод ШМА1Расчетный ток магистрали равен Iр = 492,9А, допустимый ток магистрали равен Iн = 1250А, ток динамической стойкости Iдин = 90 кА. Двухтрансформаторные КТП - 1000 Чирчикского завода комплектуются вводными шкафами НН типа ШНВ - 1М с выключателями типа Э-16ВУсловие выбора установки теплового раcцепителя Iнтр > IнРассматриваем автоматический выключатель типа Э-16В Iн = 1600А, Iнтр= 1600А, I0= 4800А [4]Определяем пиковый ток Iпик = 86,6+ (492,9 - 64) = 515,5АОпределяем ток трехфазного КЗ в точке К-1Рис.6.1 Схема замещения для КЗ в точке К – 1Сопротивление системы:где Uн =0,4 кВ - напряжение сети НН; Uвн = 10,5 кВ - напряжение сети ВН = 6,72 кА - ток короткого замыкания на шинах 10кВ ГППСопротивление трансформатора:, Uк% = 5,5% - напряжение КЗ [11], где Ркз = 12,2 кВт - мощность потерь КЗ [12], Переходное сопротивление трансформатора: Rпер = 15ОмСуммарные сопротивления равны:Ток трёхфазного короткого замыкания в точке К - 1 равен:Для оценки динамической стойкости определяется ударный ток КЗДействующее значение полного тока КЗ в первый полупериод равно:Проверка по динамической стойкости.Iдин=84кА>Iу=13,6 кА, условие выполняется, т.е. аппарат проходит по динамической стойкости.Так как значение ударного тока у источника меньше, чем ток динамической стойкости у всех установленных аппаратов, то для остальных аппаратов защиты и элементов сети проверку на динамическую стойкость не делаем. Определение тока однофазного КЗ в точке К-2 для проверки чувствительности защиты.Сопротивление трансформатора при однофазном КЗ:Сопротивление магистрали:, где [12]Ток однофазного КЗ в точке К - 2 равен:Для помещений с нормальной окружающей средой.Аппарат проходит по чувствительности.Для защиты второй секции магистрали принимаем такой же защитный аппарат.6.5.2 Выбор аппарата а2, защищающего троллею с мостовым краном (54 на плане)Расчетный ток троллеи равен Iр = 40,1 А. Для подключения троллейной линии используем силовой ящик ЯБПУ1М с Iн=100А. Ящик комплектуется выключателем А3715Б с Iд=160 А,Iнт = 63А, I0 = 1600А [12]Проверим выбранный выключатель:Uа>Uс; 440В > 380В.Iн (т) >Iр= 1,15Ip= 1,1540,1 = 46,1 А; 63А>46,1А.I0>1,25Iпикгде Кпуск = 5 - кратность пускового тока; Р1 = 20кВт, P2 = 21кВт - номинальные мощности двух наиболее мощных двигателей - коэффициент мощностиВыбранный выключатель удовлетворяет всем условиям. Определение тока однофазного КЗ в точке К-15 для проверки чувствительности защиты. Троллея питается непосредственно от ШМА.z = 40 МОм, Zшма = 3 МОмСопротивление троллеи равно:Ток однофазного КЗ в точке К - 15 равен:для помещении с нормальной окружающей средой аппарат проходит по чувствительности.Остальные аппараты защиты выбираются аналогично. Выбранные кабели питающей сети и аппараты защиты представлены в таблице 6.14. При этом считаем, что на станках стоят асинхронные двигатели с фазным ротором, кратность пускового тока которых равна 2.5Учитываем, что 2КТП-1000 Чирчикского завода комплектуются следующими шкафами: вводной шкаф НН ШНВ (выключатели Э-16В, Э-06В), шкаф отходящих линий ШНЛ-1М (выключатели Э-06В). секционный шкаф ШНС (выключатели Э-16В, Э-06В).Таблица 6.14. Выбор аппаратов питающей сети Обозначения на схемеЗащищаемый участокМарка и сечение проводаТипаппаратаА1ШМАШМА1-125О4935200Э-16В16001600АЗТроллея к.5 450x50x540,15100А3715Б16063А8ШМА-СШ4Кабель АВРГ 3x25+1x1646,35100А3735Б400250А5ШМА-СШ1АВРГ 3x70+1x3540,45200А3735Б400250А4Троллея к.5550x50x540,13657А3715Б16063А10ШМА-СШ102хАВРГ 3x150+1x503073467А3735Б400320А14ШМА-СШ5АВРГ 3x120+1x35123,72366А3715Б160160А12ШМА-СШ7АВРГ 3x120+1x501893500А3735Б400з? оА13ШМА-СШ62хАВРГ 3x95+1x503123288А3735Б400320А11ШМА-СШ8АВРГ 3x50+1x2590,53457А3735Б400250А15ШОСАВРГ 3x50+1x25753457А3735Б400250А9ШМА-СШ9АВРГ 3x120+1x501643512А3735Б400320А6ШМА-СШ2АВРГ 3x70+1x35575200А3735Б400250А7ШМА-СШЗАВРГ 3x120+1x351055200А3715Б1601606.5.3 Расчёт защиты распределительных сетей на участке термической обработкиРасчет защиты присоединений к СШ9:Муфельная печь (на плане 42). Iн = 14,4 АIв>Iн, принимаем предохранитель типа НПН - 60 с током плавкой вставки равным Iв = 15АСечение провода выбираем по номинальному току с учетом, что в одной трубе прокладывается четыре провода (Зф+N) одинакового сечения. Принимаем провод марки АПВ в трубах сечением 2,5, с допустимым током Iд= 19 А. Согласование с сетью К3 =1,25 [4] - условие выполняетсяОпределение тока однофазного КЗ на зажимах электроприемника для проверки чувствительности защиты.Сопротивление трансформатора:Сопротивление петли фаза-ноль для ШМА: Сопротивление питающего кабеля: [4]Сопротивление петли фаза-ноль для кабеля с учётом трубы: [12]Ток однофазного КЗ равен:, для помещений с нормальной окружающей средой.Аппарат проходит по чувствительности.Расчет защиты остальных присоединений для СШ9 и СИШ 10 сводим в таблицы 6.15 и 6.16.Таблица 6.15. Расчёт защиты СШ 9 Защищаемое присоединениеМарка и сечение кабеляТип защитного аппаратаМуфельнаяпечь (42) 14,414,4АПВ4х2.5т20х1.61107НПН-606015Соляная печь (43) 43,343,3АПВ4х16т26х1.82222ПН-210050Эл. печь (44) 86,686,6АПВ4х50т32х22657ПН-2Ванна (45) 7,27,2АПВ4х2.5т20х1.61005НПН-606015Компрессор (46) 7,229АПВ4х2.5т20х1.61920НПН-606020Насос (47) 50,5130АПВ4х16т26х1.83160ПН-2100100Таблица 6.15. Расчёт защиты СШ 9 Защищаемое присоединениеМарка и сечение кабеляТип защитного аппаратаСоляная печь (48) 5252АПВ4х16т26х1.82026ПН-210060Эл. печь (505252АПВ4х16т26х1.82196НПН-606060Эл. печь (51) 5252АПВ4х16т26х1.81950НПН-606060Эл. печь (49) 86.686.6АПВ 4x50 т32х23082ПН-2100100Вентилятор (53) 3.815АПВ4х2.5т20х1.6446НПН-606015Термобарокамера (52) 1313АПВ4х2.5т20х3.61834НПН-6060157. Грозозащита объектов7.1 Принцип действия молниеотводовЗащита от прямых ударов молнии осуществляется с помощью молниеотводов. Молниеотвод представляет собой возвышающееся над защищаемым объектом устройство, через которое ток молнии, минуя защищаемый объект, отводится в землю. Молниеотвод состоит из молниеприемника, непосредственно воспринимающего на себя удар молнии, токоотвода и заземлителя.Защитное действие молниеотводов основано на том, что во время лидерной стадии на вершине молниеотвода скапливаются заряды и наибольшие напряженности электрического поля создаются на пути между развивающимся лидером и вершиной молниеотводов. Возникновение и развитие с молниеотвода встречного лидера еще более усиливает напряженности поля на этом пути, что окончательно предопределяет удар в молниеотвод. Защищаемый объект, более низкий, чем молниеотвод, будучи расположен поблизости от него, оказывается заэкранированным молниеотводом и встречным лидером и поэтому практически не может быть поражен молнией.Защитное действие молниеотвода характеризуется его зоной защиты, т.е. пространством вблизи молниеотвода, вероятность попадания молнии в которое не превышает определенного достаточно малого значения.Молниеотводы по типу молниеприемников разделяются на стержневые и тросовые. Стержневые молниеотводы выполняются в виде вертикально установленных стержней (мачт), соединенных с заземлителем, а тросовые - в виде горизонтально подвешенных проводов. По опорам, к которым крепится трос, прокладываются токоотводы, соединяющие трос с заземлителем.Открытые распределительные устройства подстанций защищаются стержневыми молниеотводами, а линии электропередачи - тросовыми. Для защиты шинных мостов и гибких связей большой протяженности также могут применяться тросовые молниеотводы.Необходимым условием надежной защиты является хорошее заземление молниеотвода, так как при ударе молнии в молниеотвод с большим сопротивлением заземления на нем создается высокое напряжение, способное вызвать пробой с молниеотвода на защищаемый объект.В последнее время интенсивно ведутся исследования по повышению эффективности молниеотводов (Г.Н. Александров - ЛПИ). В частности, на крупномасштабной модели с воздушным промежутком длиной 10' м экспериментально показано, что лазерная искра влияет на ориентировку лидера так же, как и эквивалентный ей по длине металлический заземленный стержень.За рубежом настойчиво рекламируются так называемые радиоактивные молниеотводы - стержневые молниеотводы, молниеприемники которых снабжены источниками радиоактивного излучения. Предполагается, что за счет этого излучения над молниеотводом образуется столб ионизированного воздуха, как бы увеличивающего высоту молниеотвода. Однако при применяемых радиоактивных соединениях высота ионизированного столба воздуха, имеющего достаточную проводимость, не превышает 10-15 см. Количество мощных частиц, проникающих на высоту в несколько десятков сантиметров, невелико, и они не могут создать проводящий канал.7.2 Зоны защиты молникотводовВ настоящее время в связи с потребностями практики нормированы зоны защиты молниеотводов высотой до 150 м. Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой h<150 м представляет собой круговой конус (рис.3.1) с вершиной на высоте ho<h, сечение которого на высоте hx имеет радиус гх.Рис.7.1. Сечение зоны защиты стержневого молниеотводаГраница зоны защиты находится по формулам (все размеры - в метрах):Вероятность прорыва молнии через границу зоны не превышает 0,005. Если допустить вероятность прорыва молнии 0,05, то зона защиты расширяется. В ряде случаев такая зона удовлетворяет потребностям практики, так как для объектов высотой до 30 м число разрядов обычно меньше 0,1 в год. Поэтому при вероятности прорыва 0,05 защищаемый объект в среднем будет поражаться не чаще, чем 1 раз за 200 лет эксплуатации. Зона защиты одиночного молниеотвода при вероятности прорыва 0,05 описывается формулами:, Зона защиты двух стержневых молниеотводов, находящихся вблизи друг от друга [на расстоянии, меньшем (3-5) h], расширяется по сравнению с зонами отдельных молниеотводов. Возникает дополнительный объем зоны защиты, обусловленный совместным действием двух молниеотводов. Зоны защиты двойного стержневого молниеотвода описываются формулами:а) при вероятности прорыва Рпр=0,005Рис.7.2. Зона защиты двойного стержневого молниеотвода:а - сечение вертикальной плоскостью, проходящей через осимолниеотводов; б - сечение горизонтальной плоскостью на высоте hx.где r0 - зона защиты одиночного молниеотвода на уровне земли(hX=0).Если расстояние 1 между молниеотводами превышает 3h (РПР=0,005)или 5h (РПР = 0,05), каждый из молниеотводов следует рассматривать как одиночный.Несколько близко расположенных молниеотводов (например, три и более) образуют "многократный" молниеотвод. Его зона защиты определяется зонами защиты ближайших молниеотводов. При этом принимается, что внутренняя зона имеет вероятность прорыва такую же, как и зоны взятых попарно молниеотводов.Для защиты протяженных объектов тросовые молниеотводы натягивают над защищаемым объектом и заземляют на опорах. Зона защиты одиночного тросового молниеотвода определяется по формулам7.3 Заземление молниеотводовДля устройства заземлений применяются вертикальные и горизонтальные электроды (заземлители). Для горизонтальных заземлителей используется полосовая сталь шириной 20-40 мм и толщиной не менее 4 мм, а также сталь круглого сечения диаметром не менее 6 мм. В качестве вертикальных заземлителей применяются стальные трубы, стержни и профильная сталь. На подстанциях заземлитель представляет собой сложную систему, состоящую обычно из горизонтальных полос, объединяющих вертикальные электроды и образующих сетку на площади, занимаемой подстанцией. На линиях электропередачи в качестве заземлителя опор могут использоваться их железобетонные фундаменты.Заземлитель характеризуется значением сопротивления, которое окружающая земля оказывает стекающему с него току. Сопротивление заземлителя зависит от его геометрических размеров и удельного сопротивления грунта р, в котором он находится.Для расчета сопротивления заземления одиночного стержневого молниеотвода или линейной опоры используются следующие формулы сопротивление вертикальной трубы или стержня:где 1 - длина трубы или полосы; t-глубина залегания полосы, верхнего конца вертикального электрода или нижнего конца фундамента; b - ширина полосы или фундамента; d - диаметр трубы или стержня.Расчетное значение ρ определяется по данным измерений как (3.10)где К - сезонный коэффициент; ρИЗМ - измеренное значениеудельного сопротивления грунта. Если измерение проводилось при средней влажности грунта, то К=1,4. При повышенной влажности земли перед измерением берется К=2,6.Быстрое же нарастание тока молнии на фронте импульса создает падение напряжения на индуктивности протяженного заземлителя, что ограничивает отвод тока с удаленных его частей. При этом сопротивление заземления, наоборот, увеличивается.В результате влияния того или иного фактора (образования зоны искрения или падения напряжения на индуктивности) сопротивление заземлителя при прохождении тока молнии - так называемое импульсное сопротивление RИ - отличается от стационарного сопротивления заземления, измеренного при переменном напряжении и сравнительно небольшом токе.Отношение импульсного и стационарного сопротивлений заземления называется импульсным коэффициентомПусть ток I стекает с вертикального заземлителя в виде стержня при t=0. На границе искровой зоны, представляющей собой цилиндрическую поверхность радиусом гиз, напряженность электрического поляРис.3.3 Искровая зона вокруг вертикального электродаСосредоточенные заземлители имеют тем меньшее Rh, чем больше ток молнии, проходящий через заземлитель, и выше удельное сопротивление грунта.Анализ протяженного горизонтального заземлителя без учета искровых процессов, который здесь не приводится из-за его громоздкости, приводит к следующему выражению для импульсного коэффициента:где индуктивность единицы длиныгоризонтального заземлителя, мкГн/м; τФ - длительность фронта тока молнии, макс.Импульсный коэффициент протяженного горизонтального заземлителя больше единицы, и чем больше его длина и меньше длительность фронта импульсного тока, тем выше значение аи.Следует иметь в виду, что у поверхности протяженного заземлителя имеют место искровые процессы, однако они ослабевают по мере удаления от начала заземлителя, поскольку уменьшаются его потенциал и плотность стекающего тока. Искровые процессы в земле существенно влияют на импульсное сопротивление протяженного заземлителя. При малых длинах его, когда плотности тока велики, искровые процессы могут привести к уменьшению импульсного коэффициента до .Если заземлитель состоит из п труб или полос, то его импульсное сопротивление равногде ηИ - импульсный коэффициент использования заземлителя, учитывающий ухудшение условий растекания тока молнии вследствие взаимного экранирования электродов.Сопротивление заземлителя подстанции в виде сетки, которая состоит из вертикальных электродов, объединенных горизонтальными полосами, рассчитывается по эмпирической формуле:где L - суммарная длина всех горизонтальных заземляющих электродов (полос); пи 1 - число и длина вертикальных электродов; S - площадь, занятая заземлителем;ρ - расчетное значение удельного сопротивления грунта А - коэффициент, определяемый по значению7.4 Условия безопасного прохождения тока молнии по молниеотводуПри прохождении тока молнии по молниеотводу создается падение напряжения на сопротивлении заземлителя молниеотвода и на индуктивности токоотвода. При косоугольной форме фронта тока молнии и крутизне фронта а максимальный потенциал в точке молниеотвода, расположенной на расстоянии 1 от заземлителя, наступает в момент максимума тока молниигде Lo - индуктивность единицы длины токоотвода. Для металлических молниеотводов решетчатой конструкции, а также для отдельно проложенных токоотводящих спусков L0=l,7 мкГн/м.Учитывая достаточно малое число ударов молнии в такие объекты, как, например, подстанции, в данном случае в качестве расчетных значений принимают IМ = 60 к А и а=30 кА/мкс.Расстояние по воздуху 1В при расчетных параметрах тока молнии и допустимой напряженности электрического поля в воздухе £8=500 кВ/м определяется по формуле:1в=0,12RИ + 0,11Расстояние в земле 13 между заземлителем отдельно стоящего молниеотвода и ближайшей к нему точкой защищаемого устройства в земле при допустимой напряженности поля в земле ЕЗ = 300 кВ/м рассчитывается какlB = 0,2RИПри этом 1В должно быть не менее 5 м, а lЭ - не менее 3 м.На подстанциях при установке молниеотводов на порталах помимо соблюдения безопасных расстояний по воздуху и в земле необходимо согласовать импульсные разрядные напряжения изоляторов и напряжения,возникающие в точках их присоединения к порталу при ударах молнии в молниеотвод.7.5 Конструктивные исполнения молниеотводовВ качестве несущих устройств для крепления токоведущих частей молниеотводов должны использоваться, там, где это возможно, конструкции самих защищаемых объектов. Например, на подстанциях молниеприемники могут устанавливаться, как уже отмечалось, на металлических порталах, предназначенных для подвески ошиновки, а сами порталы могут использоваться в качестве токоотводов, соединяющих молниеприемники с заземлителем.Для отдельно стоящих молниеотводов в качестве несущих элементов используются железобетонные или деревянные стойки (при высоте до 20 м). Для токоотвода используется металлическая арматура железобетонных стоек, по деревянным стойкам прокладывается специальный токоведущий спуск к заземлителю. При высоте более 20 м применяют стальные решетчатые конструкции. Рекомендуется молниеотводы выполнять в виде свободно стоящих конструкций без растяжек.Молниеприемники должны выдерживать термические и электрические воздействия тока молнии. Рекомендуется применять стальные молниеприемники сечением 50 - 100 мм2 для стержневых и однопроволочных тросовых молниеприемников. Поперечное сечение стальных многопроволочных тросов должно быть не менее 35 мм2. Молниеприемники и токоотводы предохраняются от коррозии покраской. Многопроволочные стальные тросы должны быть оцинкованы. Соединения частей токоотводов между собой, а также с молниеприемниками и заземлителями производятся в основном с помощью сварки.7.6 Расчёт молниезащиты гпппГабаритные размеры подстанции 50x50 м2, высота защищаемого оборудования 20 м, грозовая активность, характеризующаяся числом грозовых часов в году - ДГ = 40 ч/год, измеренное сопротивление грунта ρизм=45Ом-м.Для защиты подстанции используются стержневые молниеотводы высотой 35 м. Принимаю для защиты подстанции 4 молниеотвода, их размещение приведено на рис.7.4, 7.5Рис.7.4. Горизонтальная зона защиты молниеотводамиРис.7.5. Вертикальная зона защиты молниеотводамиРасстояние между молниеотводами L принято 25 м, от периметра ГПП до молниеотводов dx =15 м. Высота защищаемого оборудования hx = 20 м.Принята вероятность прорыва молнии через границу зоны Р = 0,005. Верхняя граница защищаемой зоны:При L<h:hmin = h0 = 29,8 м,dx = rx = 20 м.Заземляющее устройство круглый год должно иметь сопротивление не более 0,5 Ом [3, п.1.7 51]. Для заземления молниеотводов приняты вертикальные и горизонтальные заземлители. В качестве вертикальных заземлителей приняты стальные стержни диаметром 16 мм и длиной 6м. Горизонтальные заземлители представляют собой стальные полосы прямоугольного сечения 48 мм2.Расчётное сопротивление грунта:ρ = К·ρизм =1,15·50 = 57,5 Омм,где значение К определено для суглинистой почвы III климатической зоны.Суммарная длина горизонтальных заземлителей:LГ=9·50 + 9·50 = 900 м.Рис.7.6. Схема заземлителяОпределим сопротивление заземлителяРассчитанное сопротивление проходит по условию минимального сопротивления заземлителей. Для оценки эффективности защиты определяется пятидесятипроцентное значение разрядного напряжения Uso%5 по длине гирлянды изоляторов.Выбор числа изоляторов и его типа.Принимаю среднеэксплуатационную нагрузку F = 120 кН. Необходимо, чтобы изолятор имел пятикратный запас прочности:FH3 = 5F = 5120 = 600 кН.

Список литературы

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Мукосеев Ю.Л. "Электроснабжение промышленных предприятий" - М.: "Энергия" 1973г.
2. Кнорринг Г.М. "Справочная книга для проектирования электрического освещения" - Л.: "Энергия" 1976г.
3. Федоров А.А. "Справочник по электроснабжению и электрооборудованию" Т.1 "Электроснабжение", Т2 "Электрооборудование"
4. Артёмов А.И. "Цеховые трансформаторные подстанции". М: Моск. энерг. инст., 1988г.
5. Липкин Б.Ю. "Электроснабжение промышленных предприятий и установок" - М: "Высшая школа" 1981г.
6. "Качество электроэнергии на промышленных предприятиях" И. В. Жежеленко и др. Киев: Техника, 1981г.60с.
7. "Правила устройства энергоустановок" - М.: "Энергопромиздат." 1986г.
8. Рожков Л.Д. Козулин В.С. "Электрооборудование станций и подстанций" - М.: "Энергопромиздат." 1986г.
9. Федорова А.А., Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий, М.: Энергопромиздат. 1987.
10. "Справочник по проектированию электроэнергетических систем". Под редакцией Шапиро И.М. Энергопромиздат. 1985г.
Очень похожие работы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00508
© Рефератбанк, 2002 - 2024