ПРОЕКТ РЕКОНСТРУКЦИИ АВТОДОРОГИ М-5 «УРАЛ» НА УЧАСТКЕ 754+000-774+00 КМ В ЗОНЕ ДЕЙСТВИЯ ЛЕСНЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ ПЕНЗЕНСКОЙ ОБЛАСТИ С ЗАМЕНОЙ МАЛЫХ ВОДОПРОП

В представленной выпускной квалификационной работе по реконструкции федеральной автомобильной дороги М-5 «Урал» на участке км 754+000 - км 774+000 (I пусковой комплекс) в зоне действия Кузнецкого лесничества Пензенской области с обоснованием конструкции и параметров дорожной одежды рассмотрены способы ведения работ на основе учета природно-климатических условий, материальных ресурсов и основных требований обеспечения безопасности движения автомобилей по построенной дороге.
18.06.15 ВГЛТА. Оценка отлично ...

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ…………………………………………………………………… 8
1 Основные проектные решения и условия реконструкции………… 1.1 Физико – географическая характеристика района реконструкции 11
участка автомобильной дороги М-5 «Урал» в Кузнецком районе
Пензенской области………………………………………………………… 11
1.2 Дорожно-строительные материалы,
изделия и конструкции…………………………………………………….. 14
1.3 Интенсивность и состав движения…………………………….……. ….14
1.4 Основные технические нормы и показатели дороги…………………... 15
2 Проектные решения и организация строительства…………………… 17
2.1 План трассы и продольный профиль………………………………….. 17
2.2 Земляное полотно…………………………………………………….... 17
2.3 Пересечения и примыкания………………………………………….... 19
2.4 Подготовительные работы…………………………………………….. 19
2.5 Искусственные сооружения……………………………........................ 23
2.6 Производство работ по возведению
насыпи земляного полотна……………………………………………........ 24
2.7 Организация работ в дорожно-строительном отряде……………….. 27
3 Разработка конструкции и технологического
процесса строительства дорожной одежды……………………………..... 30
3.1 Разработка конструкции дорожной одежды………………………….. 30
3.2 Расчет дорожной одежды по критерию упругого прогиба…………. 47
3.3 Проверка сдвигоустойчивости подстилающего грунта и малосвязных конструктивных слоев……………………………………………………….
50
3.4 Проверка конструкции на сопротивление
монолитных слоев усталостному разрушению
от растяжения при изгибе………………………………………………...... 55
3.5 Проверка дорожной конструкции
на морозоустойчивость и дополнительного слоя и
дорожной одежды на дренирующую способность……………….………. 58
3.6 Варианты конструкции дорожной одежды……………………………. 66
3.7 Технологический процесс устройства дорожной одежды…................. 67
4 Безопасность жизнедеятельности…………………………….................. 70
4.1 Безопасность дорожно-строительных работ…………………................ 70
4.2 Безопасность движения по проектируемой
автомобильной дороге…………………………………………………....... 75
5 Экономическая эффективность строительства автомобильной дороги
М-5 «Урал» на участке км 754+000 - км 774+000 (I пусковой комплекс)
в Пензенской области………………………………………………………. 76
5.1 Экономическая эффективность,
окупаемость. Народохозяйственное значение…………………………… 76
5.2 Оценка эффективности с учетом факторов
риска и неопределенности………………………………………………… 79
ЗАКЛЮЧЕНИЕ…………………………………………………………....... 82
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ…………………………………………………… 84

Развитие автомобильного транспорта с ежегодным увеличением интенсивности и грузоподъемности требует разработки ряда технико-экономических вопросов в области проектирования, строительства, реконструкции и эксплуатации автомобильных дорог.
В ходе исследования в этих областях были выдвинуты новые идеи по кон-струированию и расчету прочности дорожных одежд, которые позволяют значительно выйти вперед за пределы старых методов строительства и реконструкции.

1. Величину TP на границе районов следует принимать по большему значению. 2. В 7-ом районе меньшее значение TP принимается для центральной части.Таблица 3.8 – Значения kn для дорог разных категорийТип дорожной одеждыКоэффициент kn для дорог категорииI-а; I-бII; I-вIII; II-вIV; III-вV; IV-вКапитальный1,491,491,381,31-Облегченный-1,471,321,261,06Переходный--1,191,161,04В соответствии с п.8.2-8.4 СП 34.13330.2012 рассматривалась возможность устройства дорожной одежды капитального и облегченного типов с уровнем надежности 0,95. В результате сравнения вариантов и по согласованию с заказчиком, был принят капитальный тип дорожной одежды с уровнем надежности 0,95. Для расчета прочности дорожной одежды в соответствии с п.5.2 СП 34.13330.2012, принята расчетная нагрузка 115 кН.Итак для наших условий проектирования режим работы транспорта составит:TP=135*77-10-4=121 дн.Суммарное расчетное число приложений расчетной нагрузки:Nсум=0,7*1,1*22170*20*121*1,49*1-19=0,61*105.В соответствии с расчетной перспективной интенсивностью движения на наиболее загруженном участке, а также в соответствии с ОДН 218.1.052-2002 [7] требуемый модуль упругости составит 346 МПа.3.1.3 Установление расчетных характеристик грунтов рабочего слоя земляного полотнаРасчетные характеристики грунта рабочего слоя земляного полотна назначаются в зависимости от его расчетной влажности WP и суммарного приложения расчетной нагрузки Nсум по таблицам 3.9 и 3.10.Расчетную влажность дисперсного грунта WP в долях от влажности на границе текучести WТ определяют по формуле:WP=Wтаб+ΔW1-ΔW21+0.1t-ΔW3, (3.13)где Wтаб – среднее многолетнее значение относительной влажности грунта в наиболее неблагоприятный период года в рабочем слое земляного полотна; ΔW1 – поправка на особенности рельефа территории, (табл.3.13); ΔW2 – поправка на конструктивные особенности проезжей части и обочин (табл.3.14); t – коэффициент нормированного отклонения влажности грунта (табл.3.15); ΔW3 – поправка на влияние суммарной толщины стабильных слоев дорожной одежды Z [6].Таблица 3.9 – Расчетные значения модулей упругости грунтовГрунтМодуль упругости (МПа) при относительной влажности WP0,50,550,600,650,700,750,800,850,900,951234567891011пылеватый96908478726660544843Супеси:легкая и пылеватая70605653494543424140тяжелаяпылеватаялегкаякрупная10890725446383227262565Пески:крупныйсредней крупностимелкий однородный13012010075Суглинки:легкийтяжелый108108909072725050414134342929252524242323легкий пылеватыйтяжелый пылеватый108108909072725454464638383232272726262525Окончание таблицы 3.91234567891011Глины 108907254463832272625Таблица 3.10 – Расчетные значения сцепления (МПа) и угла внутреннего трения (град.) грунтовРасчетная влажностьСцепление (МПа) – числитель и угол внутреннего трения (град.) – знаменатель при суммарном приложении расчетной нагрузки1103104105106Суглинки и глиныдо 0,600,030/240,030/200,016/14,50,014/110,012/90,650,024/210,019/150,013/110,011/80,009/70,700,024/210,013/11,50,009/8,50,007/6,50,006/5,50,750,015/150,009/100,006/7,50,005/50,004/40,800,011/130,007/80,005/50,003/30,002/2,50,900,008/11,50,004/6,50,004/3,50,002/2,20,001/2Супеси и пески пылеватыедо 0,600,014/360,012/240,018/180,006/140,005/120,650,013/360,010/23,50,008/170,006/140,004/120,700,012/350,009/23,50,006/170,005/140,004/120,750,011/350,008/230,005/170,004/140,003/120,800,010/340,007/230,005/170,004/140,003/120,850,009/340,007/220,004/150,003/120,003/100,900,008/330,004/210,003/12,50,003/100,003/8Таблица 3.11 – Расчетные схемы увлажнения рабочего слоя земляного полотнаСхема увлажненияИсточник увлажненияУсловия отнесения к данному типу увлажнения1231Атмосферные осадкиДля насыпей на участках 1-го типа местности по условиям увлажнения.Для насыпей на участках местности 2-го и 3-го типов по условиям увлажнения при возвышении поверхности покрытия над расчетным уровнем грунтовых и поверхностных вод. Или над поверхностью земли, более чем в 1,5 раза превышающем требования СП 34.13330.2012. Для насыпей на участках 2-го типа при расстоянии от уреза поверхностной воды (отсутствующей не менее 2/3 летнего периода) более 5 –10 м при супесях; 2 – Окончание таблицы 3.111235 м при легких пылеватых суглинках и 2 м при тяжелых пылеватых суглинках и глинах (меньшие значения принимают для грунтов с большим числом пластичности; при залегании различных грунтов - принимать наибольшее значения).В выемках в песчаных и глинистых грунтах при уклонах кюветов более 20 % (в дорожно-климатических зонах I-III) и при возвышении поверхности покрытия над расчетным уровнем грунтовых вод, более чем в 1,5 раза превышающем требования СП 34.13330.2012. При применении специальных методов регулирования водно-теплового режима (капилляропрерывающие, гидроизолирующие, теплоизолирующие и армирующие прослойки, дренаж и т. п.), назначаемых по специальным расчетам.2Кратковременно стоящие (до 30 сут) поверхностные воды, атмосферные осадкиДля насыпей на участках 2-го типа местности по условиям увлажнения. При возвышении поверхности покрытия, не менее требуемого по СП 34.13330.2012 и не более чем в 1,5 раза превышающего эти требования, и при крутизне откосов не менее 1:1,5 и простом (без берм) поперечном профиле насыпи.Для насыпей на участках 3-го типа местности при применении специальных мероприятий по защите от грунтовых вод (капилляропрерывающие и гидроизолирующие слои, дренаж), назначаемых по специальным расчетам, при отсутствии длительно (более 30 сут) стоящих поверхностных вод и выполнении условий предыдущего абзаца.В выемках в песчаных и глинистых грунтах при уклонах кюветов менее 20 % (в зонах I, II) и возвышении поверхности покрытия над расчетным уровнем грунтовых вод, более чем в 1,5 раза превышающем требования СП 34.13330.2012.3Грунтовые или длительно (более 30 сут) стоящие поверхностные воды; атмосферные осадкиДля насыпей на участках 3-го типа местности по условиям увлажнения. При возвышении поверхности покрытия, отвечающем требованиям СП 34.13330.2012, но не превышающем их более чем в 1,5 раза.То же, для выемок, в основании которых имеется уровень грунтовых вод, расположение которого по глубине не превышает требования СП 34.13330.2012 более чем в 1,5 раза.Таблица 3.12 – Среднее многолетнее значение относительной (доли от границы текучести) влажности грунта в наиболее неблагоприятный (весенний) период года в рабочем слое земляного полотна, отвечающего нормам СП 34.13330.2012 по возвышению над источниками увлажненияДорожно-климатическая зона,подзонаСхемаувлажнениярабочего слояСреднее значение влажности Wтаб(доли от границы текучести)СупесьлегкаяПесокпылеватыйСуглинки: легкий,тяжелый, тяжелыйпылеватый.ГлиныСупеси:пылеватая, тяжелаяпылеватая. Суглинок легкийпылеватый123456I1 1 2 3 0,53 0,55 0,57 0,57 0,59 0,62 0,62 0,65 0,67 0,65 0,67 0,70 I2 1 2 3 0,57 0,59 0,62 0,57 0,62 0,65 0,62 0,67 0,70 0,65 0,70 0,75 I3 1 2 3 0,60 0,62 0,65 0,62 0,65 0,70 0,65 0,70 0,75 0,70 0,75 0,80 II1 1 2 3 0,60 0,63 0,65 0,62 0,65 0,67 0,65 0,68 0,70 0,70 0,73 0,75 II2 1 2 3 0,57 0,60 0,62 0,59 0,62 0,64 0,62 0,65 0,67 0,67 0,70 0,72 II31230,630,660,680,650,680,700,680,710,730,730,760,78II41230,600,630,650,620,650,670,650,680,700,700,730,75II51230,650,680,700,670,700,720,700,730,750,750,780,80II61230,620,650,670,640,670,690,670,700,720,720,750,77III112, 30,550,590,570,610,600,630,630,67III212, 30,580,620,600,640,630,660,660,70III312, 30,550,590,570,610,600,630,630,67IV12, 30,530,570,550,580,570,600,600,64Окончание таблицы 3.12123456V12, 30,520,550,530,560.540,570,570,60Таблица 3.13 – Значения поправок на особенности рельефа территорииТип местности по рельефуПоправка ∆W1Равнинные районы0Предгорные районы(до 1000 м выше уровня моря)0,03Горные районы(более 1000 м выше уровня моря)0,05Таблица 3.14 - Значения поправок на конструктивные особенности проезжей части и обочинКонструктивная особенностьПоправка ∆W2для ДКЗIIIIIIVV12345Основание дорожной одежды, включая слои на границе раздела с земляным полотном:из укрепленных материалов, крупнообломочного грунта и песка, супеси пылеватых песков и супесей, суглинка, зологрунта0,040,050,080,040,050,080,030,050,060,030,040,05Дренаж с продольными трубчатыми дренами 0,05 0,03 --Укрепление обочин (не менее 2/3 их ширины): асфальтобетоном щебнем, гравием 0,05 0,02 0,04 0,02 0,03 0,02 0,02 0,02 Устройство гидроизолирующих прослоек из полимерных материалов 0,05 0,05 0,03 0,03 Устройство теплоизолирующего слоя, предотвращающего промерзаниеСнижение расчетной влажности до полной влагоемкости при требуемом коэффициенте уплотнения грунтаОкончание таблицы 3.1412345Грунт в активной зоне земляного полотна в «обойме»Снижение расчетной влажности до оптимальной Грунт, уплотненный до коэффициента уплотнения 1,03…1,05 в слое 0,3…0,5 м от низа дорожной одежды, расположенном ниже границы промерзания– 0,03…0,05 Таблица 3.15 - Коэффициенты нормированного отклонения t влажности грунта и прочности асфальтобетонных слоевКатегория дорогиЗаданный уровень надежности KНКоэффициент нормированного отклонения t123I-а, I-б 0,98 0,95 2,19 1,71 II, III, I-в 0,95 0,90 1,71 1,32 IV, II-в 0,90 0,85 1,32 1,06 V, III-в 0,85 0,80 1,06 0,84 IV-в 0,80 0,70 0,84 0,52 Примечание. Уровень надежности дорожной конструкции назначается в зависимости от категории дороги по данной таблице, с учетом типа дорожной одежды. Для нашей конструкции дорожной одежды для дороги II категории уровень надежности составляет 0,95, а коэффициент нормированного отклонения 1,71.Грунтами рабочего слоя земляного полотна проектируемой автомобильной дороги являются суглинок легкий и глина. Определим расчетную влажность дисперсного грунта для каждого рабочего слоя по формуле (3.13):Суглинок легкий:WP=0,62+0-0,21+0,1*1,71-0=0,49.Глина:WP=0,57+0-0,21+0,1*1,71-0=0,43.По полученным результатам расчета влажности дисперсного грунта выбираем модули упругости и сцепления для каждого типа грунтов по таблицам 3.9-3.10Результаты расчетов грунта и дорожной конструкции для данной автомобильной дороги приведены в таблице 3.16.Таблица 3.16 – Ведомость результатов анализа конструкции новой дорожной одежды и характеристик грунта на участке (ПК 136+20-ПК 142+80) дороги М-5 «Урал» в Пензенской областиНаименование показателяЕд. изм.Значение123Тип дорожной одежды-КапитальныйРасчетный срок службылет20Группа расчетной нагрузки-A2Величина расчетной нагрузки на колесо QдркН55Давление от колеса на покрытие pМПа0,60Диаметр круга равновеликого следу колеса движущегося автомобиля Dсм39Перспективная среднегодовая суточная интенсивность движения Nавт. / сут22170Коэффициент приведения к расчетной нагрузке Sсумi-2,403Суммарное расчетное число приложений расчетной нагрузки Nсум к точке на поверхности конструкции за срок службы дорожной одежды-0,61*105Тип местности по увлажнению-1Среднее многолетнее значение относительной влажности грунта в наиболее неблагоприятный период года в рабочем слое земляного полотна (Wтаб):Глина Суглинок легкий-0,570,62Значения поправок на особенности рельефа территории (∆W1)-0Поправка ΔW2-0,2Заданный уровень надежности KН-0,95Коэффициенты нормированного отклонения t влажности грунта и прочности асфальтобетонных слоев-1,71Поправка на влияние суммарной толщины стабильных слоев дорожной одежды Z (∆W3)-0Окончание таблицы 3.16123Расчетная влажность дисперсного грунта WP:глинасуглинок легкий--0,430,49Расчетные значения модулей упругости грунтов:глинасуглинок легкийМПа10870Расчетные значения сцепления (МПа) и угла внутреннего трения (град.) грунтов:глинасуглинок легкийМПа/град.0,012/90,012/93.2 Расчет дорожной одежды по критерию упругого прогибаУпругий прогиб самым непосредственным образом связан с предельным состоянием дорожных одежд. Чем больше прогиб, тем большие напряжения возникают во всех конструктивных слоях. При этом возрастает вероятность того, что растягивающие и сдвигающие напряжения могут превысить допустимые значения.Допустимым прогибом принято считать такую его величину, выше которой появляются деформации (трещины), свидетельствующие о недостаточной прочности дорожной одежды, т.е. упругий прогиб - это показатель жесткости, характеризующий прочность.Установлено, что нецелесообразно вычислять прогиб слоистого полупространства, а рациональнее заменить его однородным полупространством с таким модулем упругости, при котором вертикальная деформация на поверхности однородного полупространства будет равна вертикальной деформации на поверхности слоистого полупространстваКонструкция дорожной одежды в целом будет удовлетворять требованиям прочности и надежности по величине упругого прогиба при условии:KП≤lдопl=EобщEтр, (3.14)где KП – коэффициент прочности дорожной конструкции (по критерию упругого прогиба) принимаемый в зависимости от требуемого уровня надежности по таблице 3.17; lдоп, l – соответственно допускаемый и общий расчетный прогибы дорожной конструкции под расчетной нагрузкой, мм; Eобщ, Eтр – соответственно общий расчетный и минимальный требуемый общий модуль упругости дорожной конструкции при заданном коэффициенте прочности KПEобщ=KП*Eтр (3.15)Величину минимального требуемого общего модуля упругости дорожной конструкции Eтр (МПа) вычисляют при Nсум>4*104:Eтр=98,65lgNсум-c, (3.16)где c- эмпирический параметр для расчетной нагрузки на ось, принимается для нагрузки на ось 115 кН равным 3,25.Таблица 3.17 - Требуемые минимальные коэффициенты прочности при заданных уровнях надежности для расчета дорожных одежд по различным критериям прочностиТипдорожной одеждыКатегория дорогиПредельный коэффициент разрушенияЗаданнаянадежностьТребуемый коэффициент прочности по критериямупругого прогибасдвига ирастяжения при изгибе123456КапитальныйI0,050,981,501,100,951,301,00II0,050,981,381,100,951,201,00III0,100,981,291,100,951,171,000,901,100,94IV0,100,951,171,000,901,100,940,851,060,900,801,020,87ОблегченныйIII0,150,981,291,100,951,171,000,901,100,94IV0,150,951,171,000,901,100,940,851,060,900,801,020,87IV0,400,951,171,000,901,100,940,851,060,900,801,020,87V0,150,951,131,000,901,060,940,800,980,870,700,900,80V0,400,951,131,000,901,060,940,800,980,870,700,900,80Таблица 3.18 – Значения требуемых модулей упругости дорожных одежд в зависимости от категории дорогиКатегория дорогиСуммарное минимальное расчетное число приложений расчетной нагрузки на наиболее нагруженную полосуТребуемый модуль упругости, МПа, дорожной одежды типакапитальногооблегченногопереходного12345I750000230--II500000220--III375000200200-IV110000150150100V40000-10050Найдем значение минимального и общего модуля упругости, проверим дорожную конструкцию по критерию упругого прогиба:Eтр=98,65lg250000-3,25=211,9 МПа;Eобщ=1,20*211,9=254,28 МПа;KП=254,28211,9=1,20.Что удовлетворяет условию 1,20≤254,28211,9, следовательно конструкция дорожной одежды признана надежной и прочной по критерию упругого прогиба.3.3 Проверка сдвигоустойчивости подстилающего грунта и малосвязных конструктивных слоевДорожную одежду проектируют с таким расчетом, чтобы под действием кратковременных или длительных нагрузок в подстилающем грунте или малосвязных (песчаных) слоях за весь срок службы не накапливались недопустимые остаточные деформации формоизменения. Недопустимые деформации сдвига в конструкции не будут накапливаться, если в грунте земляного полотна и в малосвязных (песчаных) слоях обеспечено условие:KП≤TпрT, (3.17)где KП – коэффициент прочности дорожной конструкции (по критериям сдвига и растяжения при изгибе) принимаемый в зависимости от требуемого уровня надежности и равный 1,00; Tпр – предельная величина активного напряжения сдвига, МПа; T – активное расчетное напряжение сдвига, МПа.При практических расчетах многослойную дорожную конструкцию приводят к двухслойной расчетной модели. При расчете дорожной конструкции на прочность по сдвигоустойчивости грунта земляного полотна в качестве нижнего полубесконечного слоя модели принимают грунт (супесь и суглинок), а в качестве верхнего – всю дорожную одежду. Толщину верхнего слоя hB (см) принимают равной сумме толщин слоев дорожной одежды:hB=i=1nhi, (3.18)Средний модуль упругости Ecp вычисляют как:Ecp=1hBi=1nEihi, (3.19)Итак, hB=i=1nhiПри расчете по условию сдвигоустойчивости в суглинистом и глинистом грунтовом слое основания нижнему слою двухслойной модели условно присваивают расчетные значения грунтового слоя, а модуль упругости EH принимаем равным общему модулю грунта Eобщ.При расчете дорожных одежд по условию сдвигоустойчивости значения модулей упругостей асфальтобетонов принимают по соответствующих температурам, указанным в таблице 3.19.Действующее в грунтах активные напряжения сдвига:T=τp , (3.20)где τ – активное удельное напряжение сдвига от единичной нагрузки, определяемое по рисункам 3.1 и 3.2; p – расчетное давление колеса на покрытие (МПа).Активное удельное напряжение сдвига от единичной нагрузки определяется по по данным источника [6] и по методике:- от оси абцисс с координатой hBD откладывается вверх перпендикуляр до кривой со значением EcpEH, из точки пересечения этого перпендикуляра и кривой проводится горизонтальная линия вправо или влево до луча со значением внутреннего трения грунта φгр и из точки пересечения горизонтальной линии с лучом опускается перпендикуляр к оси абцисс до нижней шкалы и находим значение τ.Таблица 3.19 – Расчетные температуры для асфальтобетоновДорожно-климатическая зонаI - IIIIIIVVРасчетная температура, 0С20304050Предельная величина активного напряжения сдвига в грунтах:Tпр=k∂(C+0.1γcphBtgφcт), (3.21)где k∂ - коэффициент, учитывающий особенности работы конструкции на границе песчаного слоя с нижним слоем несущего основания. C – сцепление в грунте земляного полотна, МПа; γcp – средневзвешенная удельная масса конструктивных слоев, равный 0,002 кгсм3 для дорожных одежд капитального и облеченного типов; 0,0019 кгсм3 - переходного типа; φcт – расчетный угол внутреннего трения, град.При устройстве нижнего слоя несущего основания из укрепленных материалов или при укладке на границе «несущее основание - песчаный слой (или песчаный грунт)» разделяющей геотекстильной прослойки kд следует принимать равным:-  4,5 - для песка крупного;-  4,0 - средней крупности;-  3,0 - мелкого;-  kд = 2 - при устройстве нижнего слоя несущего основания из неукрепленных материалов и без разделительной прослойки;-  kд = 1 - для подстилающего дорожную одежду глинистого грунта земляного полотна.Если условие, выражаемое формулой (3.17) не выполняется, то следует усилить дорожную одежду, увеличив толщину слоев основания или приняв более прочные материалы или введением дополнительного слоя.Для наших условий проектирования проверим дорожную одежду на сдвигоустойчивость подстилающего грунта и малосвязных конструктивных слоев:Толщина новой дорожной одежды:hB=i=155+8+6+25+50=94 см;При расчете по условию сдвигоустойчивости в суглинистом грунтовом слое основания нижнему слою четырехслойной модели условно присваивают расчетные значения грунтового слоя, а модуль упругости EH принимаем равным общему модулю грунта Eгр=70 МПа. Средний модуль упругости Ecp:Ecp=194i=15-11520*0,39=592,8 МПа;Активное удельное напряжение сдвига от единичной нагрузки определяется по номограмме [6]: от оси абцисс с координатой hBD=0,940,39=2,41 откладывается вверх перпендикуляр до кривой со значением EcpEгр=592,870=8,46, из точки пересечения этого перпендикуляра и кривой проводится горизонтальная линия вправо или влево до луча со значением внутреннего трения грунта φгр=90 [6] и из точки пересечения горизонтальной линии с лучом опускается перпендикуляр к оси абцисс до нижней шкалы и находим значение τ=0,06.T=0,06*0,6=0,036 МПа.