Дипломная работа: Проектирование хладокомбината ёмкостью 4000 тонн в городе Москва.

Работа была написана лично мной, оригинальность работы от 90%. Защищена на отлично. Чертежи к диплому идут отдельно и включают в себя: План компрессорного цеха, план холодильника, продольный и поперечный разрез компрессорного цеха. Оформление по ГОСТ. ...

Введение………………………………………………………………………...5
1 Технико-экономическое обоснование проекта……………………………6
2 Конструкторско-технологический раздел………………………………...8
2.1 Планировка холодильника………………………………………………..8
2.2 Расчёт толщины теплоизоляционного слоя ограждающих конструкция холодильника………………………………………………………………………….15
2.2.1 Расчёт теплоизоляционного слоя наружной стены…………………...15
2.2.2 Расчёт теплоизоляционного слоя покрытия охлаждаемых камер….17
2.2.3 Расчёт теплоизоляционного слоя пола охлаждаемых камер………18
2.2.4 Расчет теплоизоляционного слоя внутренней стены в коридор…..19
2.2.5 Расчёт теплоизоляционного слоя перегородок между камерами…...21
2.3 Расчет теплопритоков в охлаждаемые помещения…………………..24
2.3.1 Расчет теплопритоков через ограждающие конструкции………….24
2.3.2 Расчёт теплопритоковпри холодильной обработки……………….31
2.3.3 Расчёт эксплуатационных теплопритоков…………………………...33
3 Расчёт и выбор оборудования…………………………………………….38
3.1 Определение режима работы холодильной установки………………38
3.2 Расчет и подбор камерных приборов охлаждения……………………39
3.3 Расчет и подбор компрессорных агрегатов…………………………….46
3.4 Расчёт и подбор конденсаторов…………………………………………59
3.5 Расчёт и подбор циркуляционных ресиверов…………………………..60
3.6 Расчёт и подбор линейного ресивера…………………………………..63
3.7 Расчёт и подбор дренажного ресивера…………………………………64
3.8 Расчёт и подбор маслоотделителя и маслосборника………………...65
3.9 Расчет и подбор градирни……………………………………………….66
3.10 Расчёт и подбор водяных насосов…………………………………….67
3.11 Расчёт и подбор аммиачных насосов………………………………...67
3.12 Расчёт и подбор трубопроводов………………………………….......68
4 Описание схемы холодильной установки…………………………….....69
4.1 Заполнение системы аммиаком…………………………………………71
4.2 Удаление масла из системы…………………………………………….71
4.3 Оттаивание снеговой шубы…………………………………………….72
5 Специальная часть. Разработка технологии газирования пищевых продуктов…………………………………………………………………………….73

Искусственный холод – это холод, получаемый человеком в любое время года. Он является неотъемлемой частью как промышленных так и пищевых предприятий, помогает сохранять качество пищевых продуктов и увеличивает продолжительность их хранения.
На предприятиях пищевой промышленности проводят ряд мероприятий, направленных на использование и получение искусственного холода: решение проблем энергозатрат, повышения уровня надежности и безопасности холодильных установок, создания систем автоматизации на базе микропроцессорной техники, создания холодильного оборудования, работающего на озонобезопасных хладагентах, внедрение современного оборудования, замена и модернизация устаревшего оборудования.

Лист№ докум.ПодписьДатаЛист38АКЗ. 00.00.000. ПЗ3.1 Определение режима работы холодильной установкиРасчетный режим холодильной установки характеризуется: температурой кипения t0, конденсации tк, всасывания tвс и температурой переохлаждения жидкого хладагента tп перед регулирующим вентилем.Примем установку с непосредственного охлаждения, следовательно температура кипения принимается на 10 ºС ниже чем температура воздуха в камерах: t01 = -10 ºС , t02 = -30 ºС , t03 = -40 ºС.Примем аммиачную двухступенчатую насосно-циркуляционную схему непосредственного охлаждения с полным промежуточным охлаждением и переохлаждением холодильного агента в змеевике промежуточного сосуда.Примем систему оборотного водоснабжения горизонтальные водяные кожухотрубные аммиачные конденсаторы производства “Гюнтнер-Иж”.Расчетная летняя температура tр.лет. = 30С. [4]Расчетная летняя влажность воздуха р.лет. = 73%Температура мокрого термометра tм = 26С. [17]Производительность установки:t0 = - 10С, Q0 = 49 кВт.t0 = - 30С, Q0 = 213 кВт.t0 = - 40С, Q0 = 137,67 кВт.Так как в установке используется горизонтальный кожухотрубный конденсатор, то температуру конденсации принимаем в зависимости от температуры наружного воздуха по температуре мокрого термометра. Температура конденсации для установок с водяным охлаждением конденсатора принимают на () градуса выше температуры воды уходящей от конденсатора. [8]Температуру перегрева воды tw1, 0С, входящей в конденсатор после градирни определяем по формуле (3.1.1) [8]:, (3.1.1)где tw1 –температура воды, выходящей из градирни;tм -температура воздуха по смоченному термометру, определяют по I-d диаграмме влажного воздуха, при летней температуре воздуха +30ºС, влажность φ=73%, для г.Москва tм = 26 0С; ∆tw – подохлаждение воды в градирне, принимаем ∆tw = ;η – коэффициент эффективностиградирни, принимаем η= 0,8.Температуру воды на выходе из конденсатора tw2 , , определяем по формуле (3.1.2) [8]: Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист39АКЗ. 00.00.000. ПЗ (3.1.2)Температуру конденсации tk, , определяем по формуле (3.1.3) [8]:tk=tw2+(2÷4), (3.1.3)tk = 30 + 3 = 33.3.2 Расчет и подбор камерных приборов охлажденияДля камер хранения замороженного мяса применяем батарейный способ охлаждения, чтобы избежать потери от усушки при хранении.В камерах хранения замороженной птицы и универсальных камерах используем воздухоохладители, так как продукт является упакованным, в камерах замораживание требуется быстро отвести тепло, выбираем воздухоохладители, так как они характеризуются интенсивной циркуляцией воздуха.Площадь теплопередающих поверхностей батарей F , м2 , определяем по формуле (3.2.1) [8]: (3.2.1)где:Qоб – тепловая нагрузка на батарею, определяемая тепловым расчетом, кВт;k – коэффициент теплопередачи, отнесенный к поверхности труб батареи, Вт/(м2∙К);Θ – температурный напор между воздухом охлаждаемого помещения и кипящим хладагентом или хладоносителем, для аммиачных батарей принимаем Θ=10ºС.Примем аммиачные батареи секции “СК и СС”, шириной 1500 мм и длинно от 2750мм до 6000мм. Трубы ГОСТ 8732-78. Лента 1-НП-М710 1×45. Шаг оребрения 20мм. Площадь поверхности теплопередачи 1м оребренной трубы = 1,33м2. Объем 1м трубы = 860×10-6м3. Число труб = 6. Пристенные – однорядные, потолочные – двухрядные. [8]Камера № 1 хранение замороженного мяса [-20ºC]При длине западной и восточной стены – 24 м, можно разместить секцию батарей, конструкции с F = 235,1м2Теплоту, отводимую пристенными батареями, кВт, определяем по формуле (3.2.2), потолочными батареями, кВт, определяем по формуле (3.2.3) [8]:Qпр = k·Fб·Θ,(3.2.2) Fпот.= Qб.пот./(k·Θ), (3.2.3)Примем 3 потолочные батареи, конструкции с F = 165,7, м2Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист40АКЗ. 00.00.000. ПЗКамера № 2 хранение замороженного мяса [-20ºC]При длине северной, западной и восточной стены – 24 м, можно разместить секцию батарей, конструкции с F = 201м2Теплоту, отводимую пристенными и потолочными батареями, кВт, определяем по формулам (3.2.2) и (3.2.3).Примем 3 потолочные батареи, конструкции с F = 217,5м2Камера № 3 хранение замороженного мяса [-20ºC] На западную, восточную стену выбираем батарею, конструкции с F = 217,4м2Теплоту, отводимую пристенными и потолочными батареями, кВт, определяем по формулам (3.2.2) и (3.2.3).Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист41АКЗ. 00.00.000. ПЗПримем 3 потолочные батареи, конструкции с F=183,3м2Камера № 4 хранение замороженной птицы [-20ºC] Площадь теплопередающей поверхности воздухоохладителя FВО, м2, определяем по формуле (3.2.4) [8]:, (3.2.4)где - температурный напор, - коэффициент теплопередачи, для t0 = - 30С, k = 12,2.FВ.О. = (23,869 103) / (12,210) = 195,64.Примем 2 воздухоохладителя из каталога Guntner серии GDS марки 046А/25 с площадью теплопередающей поверхности FВ.О. = 104м2. [15] Вместимость воздухоохладителей VВО, м3, определяем по формуле (3.2.5) [8]:, (3.2.5)где - объем одного воздухоохладителя, для воздухоохладителя046А/25, V = 0,026.Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист42АКЗ. 00.00.000. ПЗVВ.О. = 2 0,026 = 0,052.Камера № 5 хранение замороженной птицы [-20ºC] Площадь теплопередающей поверхности воздухоохладителя FВО, м2, определяем по формуле (3.2.4) [8]:FВ.О. = (22,001 103) / (12,210) = 180,3.Примем 2 воздухоохладителя из каталога Guntner серии GDS марки 041А/35 с площадью теплопередающей поверхности FВ.О. = 97,5м2. [15]Вместимость воздухоохладителей VВО, м3, определяем по формуле (3.2.5) [8]:VВ.О. = 2 0,026 = 0,052.Камера № 6 камера дефектных грузов [-20ºC]Площадь теплопередающей поверхности воздухоохладителя FВО, м2, определяем по формуле (3.2.4) [8]:FВ.О. = (7,581 103) / (12,210) = 62,1.Примем 2 воздухоохладителя из каталога Guntner серии GDS марки 041В/210с площадью теплопередающей поверхности FВ.О. = 34,1м2. [15] Вместимость воздухоохладителей VВО, м3, определяем по формуле (3.2.5) [8]:VВ.О. = 2 0,016 = 0,032.Камера № 7 универсальная камера [-20ºC] Площадь теплопередающей поверхности воздухоохладителя FВО, м2, определяем по формуле (3.2.4) [5]:FВ.О. = (22,77 103) / (12,210) = 186,6.Примем 2 воздухоохладителя из каталога Guntner серии GDS марки 041А/35 с площадью теплопередающей поверхности FВ.О. = 97,5м2. [15] Вместимость воздухоохладителей VВО, м3, определяем по формуле (3.2.5) [8]:VВ.О. = 2 0,026 = 0,052.Камера № 8 универсальная камера [-20ºC] Площадь теплопередающей поверхности воздухоохладителя FВО, м2, определяем по формуле (3.2.4) [8]:Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист43АКЗ. 00.00.000. ПЗFВ.О. = (27,713 103) / (12,210) = 227.Примем 2 воздухоохладителя из каталога Guntner серии GDS марки 066С/15 с площадью теплопередающей поверхности FВ.О. = 117м2. [15] Вместимость воздухоохладителей VВО, м3, определяем по формуле (3.2.5) [8]:VВ.О. = 2 0,030 = 0,060.Камера № 9 универсальная камера [-20ºC] Площадь теплопередающей поверхности воздухоохладителя FВО, м2, определяем по формуле (3.2.4) [8]:FВ.О. = (22,723 103) / (12,210) = 186.Примем 2 воздухоохладителя из каталога Guntner серии GDS марки 041А/35 с площадью теплопередающей поверхности FВ.О. = 97,5м2. [15] Вместимость воздухоохладителей VВО, м3, определяем по формуле (3.2.5) [8]:VВ.О. = 2 0,026 = 0,052.Для универсальных камер на летний температурный режим (tвоз = 0ºС) воздухоохладители будут такие же как и в зимний период, регулирование температуры будет происходить закрытием и открытием соленоидного вентиля.Камера № 10 накопительная камера [0ºC] Площадь теплопередающей поверхности воздухоохладителя FВО, м2, определяем по формуле (3.2.4) [8]:FВ.О. = (6,809 103) / (1510) = 45,3.Примем 2 воздухоохладителя из каталога Guntner серии ADNH марки 046С/110 с площадью теплопередающей поверхности FВ.О. = 29,3м2. [14] Вместимость воздухоохладителей VВО, м3, определяем по формуле (3.2.5) [8]:Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист44АКЗ. 00.00.000. ПЗVВ.О. = 2 0,012 = 0,024.Камера № 11 накопительная камера [0ºC] Площадь теплопередающей поверхности воздухоохладителя FВО, м2, определяем по формуле (3.2.4) [8]:FВ.О. = (7,235 103) / (1510) = 48,2.Примем 2 воздухоохладителя из каталога Guntner серии ADNH марки 046С/110 с площадью теплопередающей поверхности FВ.О. = 29,3м2. Вместимость воздухоохладителей VВО, м3, определяем по формуле (3.2.5) [8]:VВ.О. = 2 0,012 = 0,024.Камера № 12,13 накопительная камера [0ºC] Площадь теплопередающей поверхности воздухоохладителя FВО, м2, определяем по формуле (3.2.4) [8]:FВ.О. = (66,782 103) / (11,610) = 575,7.Примем по 3 воздухоохладителя из каталога Guntner серии GDS марки 051А/35 с площадью теплопередающей поверхности FВ.О. = 194,9 м2 в каждую камеру замораживания. [15]Вместимость воздухоохладителей VВО, м3, определяем по формуле (3.2.5) [8]:VВ.О. = 6 0,046 = 0,276.Технические характеристики воздухоохладителей GDS и ADNH сведем в таблицу 3.2.Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист45АКЗ. 00.00.000. ПЗТаблица 3.2 – Технические характеристики аммиачных воздухоохладителей серии GDS, ADNH [14, 15]№ камерыМаркаt0, ºCn,мVВ.О., м3Длина струи, м Габариты, ммМасса, кг.LВН4046А/25-3021040,0262×12205015655202665041А/35297,50,0262×11233015654302616041В/210234,10,0162×9165015653701327041А/35-30297,50,0262×11233015654302618066С/1521170,0302×12190019454803479041А/35297,50,0262×112330156543026110046С/1100229,30,0122×8125015654507111046С/110229,30,0122×8125015654507112051А/35-403194,90,0462×193700156552048813051А/353194,90,0462×1937001565520488Более подробные характеристики воздухоохладителей смотри в приложении А, Б.3.3 Расчет и подбор компрессорных агрегатов Примем одноступенчатый цикл на температуру кипения t0 = - 10С, цикл в P-h координатах представлен на рисунке 3.3.1.Рис. 3.3.1 – Цикл одноступенчатой холодильной машиныПараметры узловых точек цикла найдём по диаграмме аммиака (R717) и сведем в таблицу 3.3.1.Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист46АКЗ. 00.00.000. ПЗТаблица 3.3.1 – Параметры узловых точек одноступенчатого цикла 1”1234t, ºC-10010833-10P, мПа0,2900,2901,27461,27460,290h, кДж/кг144914741697353353v, м3/кг-0,4370,138-Массовый расход циркулирующего хладагента M, кг/с, который необходимо отводить от циркуляционного ресивера определяем по формуле (3.3.1) [8]:M = Q0 / q0, (3.3.1)где q0 – удельная холодопроизводительность, кДж/кг, определяем по формуле (3.3.2) [8]:q0 = (h1 - h4), (3.3.2)q0 = 1449 – 353 = 1096.M = 49/1096 = 0,0447.Для определения объемной производительности найдём коэффициент подачи компрессора .При Рк / Р0 = 1,2746/0,2908 = 4,3 тогда = 0,835. [5]Требуемую производительность компрессора V, м3/с, определяем по формуле (3.3.3) [8]: V = (M v1 )/ , (3.3.3)V = (0,0447 0,437) /0,835 = 0,0233.Для работы на температуру кипения t0 = - 10С принимаем один винтовой компрессор SAB 110S-M с объемной действительной производительностью Vд. = 0,038 м3/с. [11, 16]Технические характеристики винтового компрессора на t0 = -10ºC представлены в таблице 3Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист47АКЗ. 00.00.000. ПЗ.3.2.Таблица 3.3.2 – Технические характеристики винтового компрессора на t0 = -10ºCМодельОбъёмная производительность, Холодопроизводительность, кВтГабаритные Размеры(L×B×H), ммМасса,кгSAB 110S-M140801900×900×1310600Действительный массовый расход хладагента Mд, кг /с, определяем по формуле (3.3.4) [8]:Mд. = (V д. )/ v1,(3.3.4)Mд = (0,038 0,835) /0,437 = 0,072.Теоретическая мощность компрессора Nт, кВт, определяем по формуле (3.3.5) [8]:Nт = Mд (h2 – h1),(3.3.5)Nт = 0,072 (1697 – 1474) = 16,19.Индикаторную мощность компрессора Ni, кВт, определяем по формуле (3.3.6) [8]:Ni = NT / i,Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист48АКЗ. 00.00.000. ПЗ (3.3.6)где i = 0,75 – индикаторный КПД.Ni = 16,19/0,75 = 21,58.Эффективную мощность на валу компрессора Nе, кВт, определяем по формуле (3.3.7) [8]:NЭкм1 = Niкм1 / мех, (3.3.7)где мех. = 0,92 – механический КПД.Nе = 21,58/0,92 = 23,46.Тепловую нагрузку на конденсатор в теоретическом цикле Qк, кВт, определяем по формуле (3.3.8) [8]:Qк = Mд (h2 – h3), (3.3.8)Qк = 0,072 (1697– 353) = 96,768.Действительную холодопроизводительность Qод, кВт, определяем по формуле (3.3.9) [8]:Qод.(-10) = Mд ∙ q0, (3.3.9)Qод. (-10) = 0,072 1096 = 78,912.Требуемый диаметр отделителя жидкости , определяем по формуле (3.3.10) [8]:, (3.3.10)где Vд – теоретическая объемная производительность компрессора (для агрегата двухступенчатого сжатия Vд берется для компрессора низкой ступени), м3/с;λ – коэффициент подачи компрессора (для агрегата двухступенчатого сжатия λ берется для компрессора низкой ступени);[w] – допустимая скорость движения пара в отделителе жидкости, [w] = 0,5 м/с;π – число Пифагора, π = 3,14.Принимаем отделитель жидкости 70 ОЖ.Технические характеристики отделителя жидкости сведены в таблицу 3.3.3.Таблица 3.3.3 – Технические характеристики отделителя жидкостиИзм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист49АКЗ. 00.00.000. ПЗМаркаВместимость, м3Размеры, мм диаметр × высотаМасса, кг70 ОЖ0,18408×1725185Примем на температуру кипения t0 = - 30С двухступенчатый цикл с полным промежуточным охлаждением и переохлаждением жидкого холодильного агента в змеевике промежуточного сосуда, цикл в P-h координатах представлен на рисунке 3.3.2.Параметры узловых точек цикла найдём по диаграмме аммиака (R717) и сведем в таблицу 3.3.4.Промежуточное давление Pпр, МПа, определяем по формуле (3.3.11) [8]:(3.3.11)Таблица 3.3.4 – Параметры узловых точек двухступенчатого циклаt, ºCP, мПаh, кДж/кгv, м3/кг1’’-300,119514250,961-250,119514330,9852530,39015940,3963’’-20,39014570,31330,39014710,3174861,27416390,1285331,274353-6-20,3903530,035731,274188-8-20,390188-9-300,11951880,08Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист50АКЗ. 00.00.000. ПЗРис. 3.3.2 – Цикл двухступенчатой холодильной машиныУдельную массовую холодопроизводительность, , определяем по формуле 3.3.2 [8]:q0 = 1425 – 188 = 1237.Удельную работу сжатия в компрессоре низкой ступени lт1, кДж/кг, рассчитывается по формуле (3.3.12) [8]:lт1 = (h2– h1), (3.3.12)lт1 = 1594-1433 = 161.Удельную работу сжатия в компрессоре высокой ступени lт2, кДж/кг, определяем по формуле (3.3.13) [8]:lт1 = (h4 – h3), (3.3.13)lт1 = 1639-1471 = 168.Удельную тепловую нагрузка на конденсатор qк, кДж/кг, определяем по формуле (3.3.14) [8]:qк = (h4– h5), (3.3.14)lт1 = 1639-353 = 1286.Массовый расход хладагента в компрессоре низкой ступени Mт1, кг/с, определяем по формуле (3.3.15) [8]:Mт1 = Q0/ q0 , (3.3.15)Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист51АКЗ. 00.00.000. ПЗMт1 = 213/ 1237 = 0,172Массовый расход хладагента, в компрессоре высокой ступени Mт2, кг/с определяем по формуле (3.3.16) [8]:Mт2 = Mт1(h2 – h7)/(h3’’ – h6),(3.3.16)Mкм2 = 0,172 (1594 – 188) / (1471 - 353) = 0,216.Для определения объемной производительности найдём коэффициент подачи компрессора .При Рк / Рпр = 1,274 /0,390 = 3,26, 2 = 0,87. [5]При Рпр / Р0 = 0,390 /0,1195 = 3,26, 1 = 0,87. [5] Требуемую производительность компрессоров Vт1, Vт2, м3/с определяем по формулам (3.3.17) и (3.3.18) [8]:Vт1 = (Mт1 v1 )/ 1, (3.3.17) Vт2 = (Mт2 v3 )/ 2, (3.3.18)Vт1 = (0,172 0,985) / 0,87 = 0,194.Vт2 = (0,216 0,317) / 0,87 = 0,078.Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист52АКЗ. 00.00.000. ПЗДля работы на температуру кипения t0 = - 30С примем для ступени низкого давления один винтовой компрессор SAB 193S с объемной действительной производительностью Vд1 = 0,232 м3/с, а для ступени высокого давления примем один винтовой компрессор SAB 120Е с объемной действительной производительностью Vд2 = 0,114 м3/с. [8]Технические характеристики винтовых компрессоров на t0 = -30ºC представлены в таблице 3.3.5.Таблица 3.3.5 – Технические характеристики винтового компрессора на t0 = -30ºCМодельОбъёмная производи-тельность, Холодопроизво-дительность, кВтГабаритные Размеры(L×B×H), ммМасса,кгSAB 193S8381643191×1349×20272450SAB 120E4132702200×1300×15001273Действительный массовый расход хладагента Mд1, Мд2, кг/с определяем по формулам (3.3.19) и (3.3.20) [8]:Mд1 = (Vт1 1)/ v1, (3.3.19)Mд2 = (Vт2 ∙ 2 )/ v3, (3.3.20)Mд1 = (0,232 0,87) /0,985 = 0,204.Mд2 = (0,114 0,87) /0,317 = 0,312.Теоретическую мощность компрессоров Nт1, Nт2, кВт, определяем по формулам (3.3.21) и (3.3.22) [8]:Nт1 = Mд2 lт1, (3.3.21)Nт2 = Mд1 lт2, (3.3.22)Nт1 = 0,204 161 = 32,844.Nт2= 0,312 168 = 52,416.Индикаторную мощность компрессоров Ni1, Ni2, кВт, определяем по формулам (3.3.23) и (3.3.24) [8]:Ni1 = Nт1 / i, (3.3.23)Ni2 = Nт2/ i, (3.3.24)где i = 0,75 – индикаторный КПД.Ni1 = 32,844 /0,75 = 43,792.Ni2 = 52,416 /0,75 = 69,888.Эффективную мощность на валу компрессора низкой и высокой ступенях Nе1, Nе2, кВт, определяем по формулам (3.3.25) и (3.3.26) [8]:Nе1 = Ni1 / мех, (3.3.25)Nе2 = Ni2 / мех, (3.3.26)где мех = 0,92 – механический КПД.Nе1 = 43,792 /0,92 = 47,6.Nе2 = 68,888 /0,92 = 75,95.Тепловую нагрузку на конденсатор Qк, кВт, определяем по формуле (3.3.27) [8]:Qк = Mд2 qк, (3.3.27)Qк = 0,312 1286 = 401,232.Действительную холодопроизводительность Qод, кВт, определяем по формуле (3.3.28) [8]:Qод = Mд1 ∙ qo, (3.3.28)Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист53АКЗ. 00.00.000. ПЗQод = 0,204 ∙ 1237 = 252,34.Требуемый диаметр промежуточного сосуда , определяем по формуле (3.3.29) [8]:,(3.3.29)где Vкм.в.с. – теоретическая объемная производительность компрессора высокой ступени, м3/с;λ – коэффициент подачи компрессора высокой ступени;[w] – допустимая скорость движения пара в отделителе жидкости, [w] = 0,5 м/с;Примем промежуточный сосуд 60 ПСз.Технические характеристики промежуточного сосуда сведены в таблицу 3.3.6.Таблица 3.3.6 – Технические характеристики промежуточного сосудаМаркаВместимость, м3D×S, ммПлощадь поверхности змеевика, м2Высота, мм Ширина, мм60 ПСз1,68600×84,328001200Требуемый диаметр отделителя жидкости , определяем по формуле (3.3.10) [8]:Принимаем отделитель жидкости 150 ОЖ.Технические характеристики отделителя жидкости сведены в таблицу 3.3.7.Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист54АКЗ. 00.00.000. ПЗТаблица 3.3.7 – Технические характеристики отделителя жидкостиИзм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист55АКЗ. 00.00.000. ПЗМаркаВместимость, м3Размеры, мм диаметр × высотаМасса, кг150 ОЖ1,14800×3605520Примем на температуру кипения t0 = - 40С двухступенчатый цикл с полным промежуточным охлаждением и переохлаждением в змеевике промежуточного сосуда, цикл в P-h координатах представлен на рисунке 3.3.3.Параметры узловых точек цикла найдём по диаграмме аммиака (R717) и сведем в таблицу 3.3.8.Рис. 3.3.3 – Цикл двухступенчатой холодильной машиныТаблица 3.3.8 – Параметры узловых точек двухступенчатого циклаt, ºCP, мПаh, кДж/кгv, м3/кг1’’-400,071714001,551-350,071714181,572600,30216130,5263’’-90,30214500,402Продолжение таблицы 3.3.83-40,30214620,4214961,27416640,1325331,274353-6-90,3023530,057-41,274160-8-90,302160-9-400,07171600,18Промежуточное давление Pпр, МПа, определяем по формуле (3.3.11).Удельную массовую холодопроизводительность, , определяем по формуле (3.3.2).q0 = 1400 – 160 = 1240.Удельную работу сжатия в компрессоре низкой ступени lт1, кДж/кг, определяем по формуле (3.3.12). lт1 = 1613-1418 = 195.Удельную работу сжатия в компрессоре высокой ступени lт2, кДж/кг, определяем по формуле (3.3.13). lт1 = 1664-1462 = 202.Удельную тепловую нагрузка на конденсатор qк, кДж/кг, определяем по формуле (3.3.14). lт1 = 1664-353 = 1311.Массовый расход хладагента в компрессоре низкой ступени Mт1, кг/с, определяем по формуле (3.3.15).Mт1 = 137,67/ 1240 = 0,111.