Проект системы холодоснабжения производственного холодильника при мясокомбинате производительностью 22 т/смену, г.Иркутск.

Заключение

Дипломный проект посвящен проектированию холодильника мясокомбината производительностью 22 т/смена.
В проекте выполнен литературный обзор, на основании которого принято решение о строительстве стационарного одноэтажного холодильника с централизованной системой охлаждения. Определена вместимость камер хранения, производительность камер холодильной обработки, разработана планировка охлаждаемого склада.
Проведен расчет теплопритоков, рассчитано и подобрано современное аммиачное холодильное оборудование: винтовые компрессора марки – 26А280-7-7, конденсатор марки КТГ-250. Оборудование скомплектовано на базе использования четырехзвенной компаундной схемы. Выполнена планировка машинного отделения.
Выполнена автоматизация основных схемных узлов холодильной установки.
Отдельное внимание ...

Оглавление
Аннотация 4
Введение 6
1. Расчет емкости камер. Планировка холодильника 8
2. Расчет толщины теплоизоляции 17
3. Расчёт пароизоляции 25
4. Расчёт теплопритоков 27
5. Выбор расчётного режима 44
5.1. Определение температуры конденсации и температуры кипения 44
5.2. Составление функциональной схемы холодильной установки 48
6. Расчёт и подбор оборудования 49
6.1. Расчёт и подбор компрессоров 49
6.2. Расчёт и подбор конденсаторов 52
6.3. Расчет и подбор ресиверов 53
6.3.1 Расчет и подбор линейных ресиверов 53
6.3.2 Расчет и подбор циркуляционных ресиверов 54
6.4. Расчёт и подбор водяных и аммиачных насосов 55
6.4.1. Расчёт и подбор водяных насосов 55
6.4.2 Расчет и подбор насосов хладагента 55
6.5. Расчет аммиачного трубопровода 58
6.6. Расчёт и подбор батарей охлаждения и воздухоохладителей 60
6.6.1. Подбор батарей охлаждения 60
6.6.2. Подбор воздухоохладителей 67
6.7. Расчёт и подбор маслоотделителя и маслосборника 71
6.7.1. Выбор маслоотделителя 71
6.7.2. Подбор маслосборников 72
6.8. Расчёт и подбор градирни 73
7. Планировка машинного отделения 75
8. Автоматизация холодильной установки 83
9. Охрана труда 88
10. Заключение 91
Список использованных источников 92

Введение

Искусственный холод применяют во многих отраслях народного хозяйства для получения температуры ниже температуры окружающей среды.
С помощью холода создаются искусственный климат в закрытых помещениях (кондиционирование воздуха) и искусственные ледяные катки. Особенно велико значение искусственного холода для сохранения скоропортящихся продуктов. Не менее 40% производимой продукции необходимо подвергать холодильной обработке в целях предотвращения ее порчи, а так же для хранения, транспортировки и реализации продукции.
Холодильные системы применяются в мясомолочной промышленности, в производстве и переработке продуктов из птицы и рыбы и в хранении, транспортировке и переработке плодовоовощной продукции.
Мясная промышленность является одной из основных отраслей народного хозяйства, обеспечивающих население полноценными продуктами питания.
В настоящее время основная часть мясной продукции хранится и перерабатывается на крупных предприятиях, оснащенных высокопроизводительным оборудованием, что обеспечивает высокое качество выпускаемой продукции. Однако практика показала, что, несмотря на преимущества крупного промышленного производства, целесообразно во многих случаях организовать переработку скоропортящейся животноводческой продукции на более мелких и средних предприятиях, расположенных преимущественно в глубине сырьевой зоны.
Объект проектирования – мясокомбинат в г. Иркутск, производительностью G22 т/см.
Цель работы – проектирование холодильной установки мясокомбината.
В соответствии с выполненными расчетами разработана графическая документация, включающая технологическую схему обвязки холодильного оборудования; планировку холодильной камеры.

56];q4.2 – относительная мощность электродвигателей в помещениях, оборудованных воздухоохладителями, кВт/м2, [8, с.56];n –число людей, одновременно работающих в помещении;β – коэффициент продолжительности открытия дверей, [8, с.56];Fд.п. – площадь дверного проема, м2;ή – коэффициент эффективности средств теплозащиты, [8, с.56]; q4.4 – тепловой поток, отнесенный к площади дверного проема, кВт/м2, [8, с.56]Результаты расчета теплопритока Q4 приведены в таблице 4.3.Таблица 4.3 - Результаты расчета теплопритока Q4Камера замораживания говядиныКамера замораживания свининыКамера хранения мороженой говядиныКамера хранения мороженой говядиныКамера хранения мороженой свининыКамера охлаждения говядиныКамера охлаждения свининыКамера хранения охлажденной говядиныКамера хранения охлажденной свининыКамера хранения пельменейКамера хранения котлетСушильная камера123456789101112Температура в камере, -30-30-18-18-18-4-4-1-1-18212Площадь пола , 61,245,9228216,627078,274,4228103,326,461,5370Теплоприток от освещения Q, кВт0,6120,462,282,1662,70,7820,7442,281,0330,2640,6153,7Теплоприток от работающего оборудования Q, кВт12,249,184,564,3325,415,614,84,562,066007,4Число сотрудников работающих в холодильной камере n, чел224442243224Теплоприток от персонала Q, кВт0,70,71,41,41,40,70,71,41,050,70,71,4Площадь дверного проема , 6,66,66,66,66,66,66,66,66,6226,6Плотность теплового потока , кВт/8,18,14,84,84,84,24,22,52,55,32,85Теплоприток от открывания дверей Q, кВт26,7326,72,3782,3762,37613,8613,861,2371,2370,7950,4216,5Суммарный теплоприток Q, кВт40,28237,110,6210,2711,8730,9830,19,4775,41,761,73529,0Окончание таблицы 4.3ЭкспедицияКамер хранения жира, крови и кишокКамера охлаждения колбасКамера хранения замороженных субпродуктов и эндокринного сырьяЭкспедицияОсадочная камераКамера посола мясаРазгрузочный коридорЗагрузочный коридорКамера хранения варенных колбас, сосисок и др.Камера хранения с/к и п/к колбас1314151617181920212223Температура в камере, 0412-1801212-20-201212Площадь пола , 41,0431,685647,5213,9102822,0591,883,1664,26Теплоприток от освещения Q, кВт0,410,3160,560,4750,130,10,280,220,9180,830,643Теплоприток от работающего оборудования Q, кВт0011,20025,64,4118,3600Число сотрудников работающих в холодильной камере n, чел22222222332Теплоприток от персонала Q, кВт0,70,70,70,70,70,70,70,71,051,050,7Площадь дверного проема , 226,6226,66,66,66,622Плотность теплового потока , кВт/3,21,855,51,43,25,52,16,46,41,21,2Теплоприток от открывания дверей Q, кВт0,480,27718,150,210,4818,156,9321,1221,120,180,18Суммарный теплоприток Q, кВт1,591,29330,611,3851,420,913,5126,441,42,061,52Итоговые данные расчета теплопритоков приведены в таблицах 4.4 и 4.5Таблица 4.4 – Итоговые данные расчета теплопритоковКамера замораживания говядиныКамера замораживания свининыКамера хранения мороженой говядиныКамера хранения мороженой говядиныКамера хранения мороженой свининыКамера охлаждения говядиныКамера охлаждения свининыКамера хранения охлажденной говядиныКамера хранения охлажденной свининыКамера хранения пельменейКамера хранения котлетСушильная камера123456789101112Теплоприток , кВт1,9161,4486,0095,6217,2922,0351,4154,2661,771,3551,2645,426Теплоприток , кВт117,036,51,61,62,0129,5644,047,616,9--5,023Теплоприток , кВт40,2837,110,6210,2711,8730,9830,19,4775,41,761,73529,0Сумма теплопритоков Q, кВт159,275,0518,2317,4921,1762,5675,5521,3514,073,123,0039,45Продолжение таблицы 4.4ЭкспедицияКамер хранения жира, крови и кишокКамера охлаждения колбасКамера хранения замороженных субпродуктов и эндокринного сырьяЭкспедицияОсадочная камераКамера посола мясаРазгрузочный коридорЗагрузочный коридорКамера хранения варенных колбас, сосисок и др.Камера хранения с/к и п/к колбас1314151617181920212223Теплоприток Q1, кВт0,6381,1361,2001,6001,1951,9512,1051,0473,9640,8350,945Окончание таблицы 4.4Теплоприток Q2, кВт--20,8--0,1521,064--2,9-Теплоприток Q4, кВт1,591,29330,611,3851,420,913,5126,441,42,061,52Сумма теплопритоков Q, кВт2,232,4352,612,992,6023,0016,6827,4545,365,802,47Таблица 4.5 – Итоговые данные расчета теплопритоковКамера замораживания говядиныКамера замораживания свининыКамера хранения мороженой говядиныКамера хранения мороженой говядиныКамера хранения мороженой свининыКамера хранения пельменейРазгрузочный коридорЗагрузочный коридорКамера хранения замороженных субпродуктов и эндокринного сырьяКамера охлаждения говядиныКамера охлаждения свининыКамера хранения охлажденной говядиныКамера хранения охлажденной свинины12345678910111213-36-28-10На оборудование20797,418,417,421,23,227,645,3381,698,621,414,1На компрессор211,1152,4154,6Σ=634,7 кВтОкончание таблицы 4.5ЭкспедицияКамер хранения жира, крови и кишокКамера охлаждения колбасЭкспедицияОсадочная камераКамера посола мясаКамера хранения варенных колбас, сосисок и др.Камера хранения с/к и п/к колбасСушильная камераКамера хранения котлет14151617181920212223-6На оборудование2,11,568,52,822,516,75,82,4451,43,1На компрессор116,65. Выбор расчётного режима5.1. Определение температуры конденсации и температуры кипенияВыбираем воду в виде теплоотводящей среды и оборотную систему водоснабжения.Расчетная температура наружного воздуха tн.р., 0С [2, с.296]:, (5.1) где tср.м.- средняя температура самого жаркого месяца, 0С [22, с.134]tа.м.- температура абсолютного максимума, 0С Находим температуру мокрого термометра t1, 0С по h-d диаграмме влажного воздуха. Она равна t1=17,50С Находим температуру воды на входе в конденсатор tw1 , используя характеристики пленочных вентиляторных градирен. Величина охлаждения воды в градирне ∆tw , 0С [2, с.294]:∆tw =tw2 – tw1, (5.2) где tw1 и tw2 – температура воды на входе и на выходе из конденсатора, 0С∆tw =50С [9]tw1=24,50СТемпература воды на выходе из конденсатора tw2:tw2=24,5+5=29,50СТемпература конденсации tк, 0С определяется по следующему выражению [2, с297]:tk=tw2+∆tk, (5.3) где ∆tk - разность температур в конденсаторе, 0С∆tk=(2÷4) 0С – для кожухотрубного конденсатора [8,стр 228]tk =29,5+3=32,50СОпределяем температуру кипения. Температура кипения tо, 0С для системы непосредственного охлаждения рассчитывается по формуле [2, с297]:t0=tпм-(6÷10), 0С (5.4) где tпм- температура воздуха в помещении, 0С100С - оптимальная разность между tпм и t0 для батарей, 0С60С - оптимальная разность между tпм и t0 для воздухоохладителя, 0СКамеры замораживания говядины и свинины с tпм минус 300С:t01= - 30 – 6 =- 36 0Сt04= -36 0С Загрузочный и разгрузочный коридоры tпм =-200С, Камера хранения мороженной говядины и свинины, камера хранения замороженных пельменей и субпродуктов tпм =-180С t02= - 20 – 8 =- 28 0С t04= -28 0С t02= - 18 – 10 =- 28 0СКамера охлаждения говядины и свинины tпм =-40С, экспедиция tпм =00С, камера хранения охлажденной говядины и свинины tпм =-10Сt03= - 4 – 6 =- 10 0С t03= 0 – 10 =- 10 0С t04= -10 0С t03= -1 – 9 =- 10 0СКамера хранения крови, жира и кишок tпм =40С, осадочная камера tпм=20С, камера хранения котлет tпм =20С, сушильная камера tпм =120С,камера охлаждения колбас tпм =40С, камера посола мяса tпм =40С, камера хранения с/к и п/к колбас tпм =120С, камера хранения вареных колбас, сосисок, сарделек, зельцев, кровяных и ливерных колбас tпм =40Сt04= 4 – 10 =- 6 0С t04= 2 – 8 =- 6 0С t04= 2 – 8 =- 6 0С t04= 12 –10 =2 0С t04= -6 0С t04= 4 – 10 =- 6 0С t04= 4 – 10 =-6 0С t04= 12– 10 =2 0С t04= 4 – 10 =-6 0СДля выбора циклов холодильной установки необходимо определить отношение давлений конденсации и кипения хладагента: ε = Pк/Pо. (6.5) При ε меньше 7…8 принимают одноступенчатый цикл, при ε больше 7…8- двухступенчатый. Давление кипения и конденсации определяют по свойствам веществ для данных температурах кипения и конденсации [23]: -при температуре кипения t01=-360С давление кипения Р01=0,089мПа-при температуре кипения t02=-280С давление кипения Р02=0,132мПа-при температуре кипения t03=-100С давление кипения Р03=0,291мПа-при температуре кипения t04=-60С давление кипения Р04=0,342мПа-при температуре конденсации tк=32,50С давление кипения Рк=0,342мПа Определяем отношение давлений для каждой температуры кипения: ε = Pк/Pо1=1,25/0,089=14,04ε = Pк/Pо2=1,25,132=9,47ε = Pк/Pо3=1,25/0,291=4,31ε = Pк/Pо4=1,25/0,342=3,65Так как отношение давлений для групп камер с температурой кипения минус 360С и минус 280С больше 7…8, то для них необходимо двухступенчатое сжатие пара в компрессоре.5.2. Составление функциональной схемы холодильной установкиНа основании литературного обзора в проекте применяется компаундная схема. Ее реализация для четырех температур кипения представлена на схеме. В циркуляционном ресивере ЦР1 находится пар холодильного агента, который отсасывается компрессором низкой ступени КМн1 и поступает в компаундный ресивер КР1, где барботируется под слой жидкости. Из компаундного ресивера КР1 пар холодильного агента в состоянии точки 5 отсасывается компрессором высокой ступени КМв1, после которого в состоянии точки 6 направляется в конденсатор КД.6. Расчёт и подбор оборудования6.1. Расчёт и подбор компрессоров Параметры цикла приведены в таблице 6.1.Таблица 6.1- Параметры узловых точек цикла № точкиt, 0СР, МПаh, кДж/кгυ, м3/кг1-260,08914501,271"-360,08914201,262550,29116100,542м220,29115300,483-180,13214600,973"-280,13214300,924500,34215800,464м200,29115240,4500,29115700,435"-100,29115550,4261011,2516800,1456м781,2516200,13740,34214700,387"-60,34214600,3758951,2516700,148м721,2516180,1289331,25345-10-100,2913450,0510'-100,291175-11-100,2911750,01712-280,1321750,075Промежуточное давление:Удельная объемная холодопроизводительность:Масса хладагента всасываемая компрессором, кг/с:Действительный объем пара проходящий через компрессор:Коэффициент подачи компрессора λ=0,84 [14].Теоретическая объемная подача:Адиабатная мощность:Эффективная мощность:Мощность электродвигателя;Тепловая нагрузка на конденсатор:Установочная холодопроизводительность:К установке принимаются винтовой компрессорный агрегат фирмы «КОМПРЕССОР» марки 26А280-7-1:Размер: b*h*l= 3150х1500х2250 мм;Масса – 2530 кг.6.2. Расчёт и подбор конденсаторовПодбор конденсаторов производится по тепловой нагрузке на конденсатор и подбирается по площади теплопередающей поверхности:где Qкд - суммарная тепловая нагрузка на конденсатор, Вт;к - коэффициент теплопередающей поверхности конденсатора, Вт/м2К;θср - средний температурный напор в конденсаторе.Площадь теплопередающей поверхности конденсатора:где tв1 - вода входящая в конденсатор, 0С ; tв2 - вода выходящая из конденсатора, 0С.Принимаю вертикальный водяной кожухотрубный конденсатор марки КТГ-250Fкд= 242 м2.Размер: b*h*l= 1330*5750*1670 мм.6.3. Расчет и подбор ресиверов6.3.1 Расчет и подбор линейных ресиверовНаличие линейных ресиверов обязательно во всех крупных холодильных установках.Линейные ресиверы предназначены для хранения хладагента, а также пополнения системы во время работы холодильной установки.Емкость линейного ресивера рассчитывают по формуле:где ΣVxa - суммарная вместимость хладагента для всей установки, м3.Принимаю линейный ресивер марки РЛД-1, вместимостью 1 м3. И один такой же для запаса хладагента.6.3.2 Расчет и подбор циркуляционных ресиверовЦиркуляционные ресиверы предназначены для питания испарительной системы жидким хладагентом.Принимаем вертикальные ресиверы марки РДВ, как более компактные, совмещающие в себе функции ресивера и отделителя жидкости.Емкость ресивера рассчитывают по формуле:где Vнт=0,04Vвс - внутренний объем нагнетательного трубопровода, м2;Vвт=0,06Vвс - внутренний объем всасывающего трубопровода, м2. Для температуры кипения минус 36°С: Принимаю вертикальный циркуляционный ресивер марки 1,5РДВV= 1,4 м3;Размер: l*b=800*3300 мм;Масса – 685 кг.6.4. Расчёт и подбор водяных и аммиачных насосов6.4.1. Расчёт и подбор водяных насосовНасосы подбирают по значению объемной подачи и давлению.Производительность насоса:где ρв - плотность воды, кг/м3;Срв= 4,19 – удельная теплоемкость воды, кДж/кг∙К ;Подбираю два водяных насоса, марки LPD 125-160 и один резервный;Vв = 120 м3/ч;Размеры: b*h*l= 1455*577*555 мм;Nэл=70 кВт.6.4.2 Расчет и подбор насосов хладагентаНасосы устанавливаются на каждую температуру кипения. Насосы хладагента подбирают по значению объемной подачи и давлению.Производительность насоса для холодильного агента:где - холодопроизводительность установки на данную температуру кипения, кВт;n - кратность циркуляции холодильного агента;ρ0 - плотность холодильного агента при данной температуре кипения, кг/м3; r0 - скрытая теплота парообразования при данной температуре кипения, кДж/кг.Для температуры кипения минус 6°С: ,где ;n=5Принимаю насос герметичный марки 1ЦГ12,5/50:Vн=3,5 – 18 м3/ч; Н=51м;Nдв=7кВт.;Габариты: 805*438*445мм; масса – 135кг.Для температуре кипения минус 10°С:где ;n=5Принимаю насос герметичный марки 1ЦГ12,5/50.Для температуре кипения минус 28°С:где ;n=5Принимаю насос герметичный марки 1ЦГ12,5/50Для температуре кипения минус 36°С:где ;n=5Принимаю насос герметичный марки 1ЦГ12,5/50Так же принимаю один резервный насос на все температуры кипения той же марки. 6.5. Расчет аммиачного трубопроводаОпределение внутреннего диаметра трубопровода: ,где ω - скорость течения вещества в трубедля аммиачного трубопровода:для нагнетательного – 12-25/с;для всасываемого – 10-20м/с;V - количество вещества, протекающего по трубе, м³/с:,где Q0 - холодопроизводительность системы, Вт;h1 - энтальпия в начале процесса кипения хладагента, кДж/кг;h2 - энтальпия на всасывании в компрессор, кДж/кг;ρ - плотность вещества в рассчитываемом процессе, кг/м3. Определив d, подбирается стальной бесшовный трубопровод 351х8 по ГОСТ 8732-78 . Далее определяется действительная скорость потока хладагента в трубе:Определение числа Рейнольдса:,где v- кинематическая вязкость аммиака, м²/с.Определяем коэффициент трения трубопровода.Эквивалентная шероховатость стальной трубы Δэ = 0,05∙10-3 м.Т.к. То расчет коэффициента трения трубы ведётся по следующей формуле:6.6. Расчёт и подбор батарей охлаждения и воздухоохладителей6.6.1. Подбор батарей охлажденияПроизведем расчет батарей охлаждения на примере помещения 1 "Камера замораживания говядины".Пристенные батареи установлены выполнены из гладкостенных труб диаметром DH=57×3,5 мм с продольным звездообразным оребрением (рис. 6.1) и имеют по высоте 9 труб с шагом S = 310 мм. Способ подачи холодильного агента (аммиака) - насосный с нижней подачей. Параметры воздуха в камере: tB = -30°С; φв = 90%. Тепловая нагрузка Qоб = 207 кВт.Рисунок 6.1 – Труба с продольным звездообразным оребрениемПлощадь теплопередающей поверхности Fпр (в м2) пристенных батарей определяем по формуле:Fпр=F1n1n2где F1 – площадь одной оребренной батарей, м2;n1 – количество батарей (труб), n1=61;n2 – количество пристенных батарей в камере, n2=28.Для труб со звездообразным продольным оребрением площадь наружной поверхности: F1=Fреб+Fтргде Fреб – площадь поверхности ребер на одной батареи, м2;Fтр – площадь поверхности трубы батареи, м2;Fреб=32D-Dн∙l1+2l2где (D-Dн) – меньший линейный размер ребра, м;(l1+2∙l2) – суммарная длина одного ребра, м.Fтр=πDвнLтргде Lтр – длина трубы, м.Fреб=320,105-0,0285∙2,83+2∙0,3=1,574 м2Fтр=3,14∙0,057∙3,68=0,659 м2F1=1,574+0,659=2,233 м2Fпр=2,233∙61∙28=3813,9 м2Тепловая нагрузка на пристенные батареи Qпр, кВтQпр = кпр·Fпр·Δtгде кпр - коэффициент теплопередачи пристенных батарей, Вт/(м2 К);Δt =8°C - разность между температурами воздуха и хладагента, °С.кпр = ( αр + αк·ξ ) · eт ·χгде αР - коэффициент теплоотдачи радиацией и конвекцией, Вт/(м2·К);αк - коэффициенты теплоотдачи конвекцией, Вт/(м2·К);ξ = 1,125 - коэффициент влаговыпадения; еТ = 0,8...0,9 - коэффициент, учитывающий термическое сопротивление теплопередаче загрязнений на внутренней поверхности труб (масло и др.) и на наружной (снеговая шуба);χ - коэффициент, учитывающий количество и способ размещения охлаждающих труб по высоте.Коэффициент теплоотдачи αр радиацией определяем по формуле,где Со=5,76 Вт/(м2·К4) - коэффициент излучения абсолютно черного тела;εп - приведенная степень черноты системы ;ψ — коэффициент облученности.Для приближенных расчетов εп можно использовать упрощенную зависимость:εп =ε1·ε2где ε1 = 0,96 – степень черноты батареи , покрытой снегом;ε2=0,91 - степени черноты поверхности стены .Тогдаεп =0,96·0,91=0,874Коэффициент облученности ψ принимаем по таблицам. При отношений S/DH= 310/57 = 3,15 коэффициент ψ = 0,87 для однорядной пристенной батареи.Подставляем известные данные и рассчитываем коэффициент теплоотдачи αрαр.пр=5,76∙0,874∙0,87∙273-301004-273-361004-30--36=2,74 Вт/м∙ККоэффициент теплоотдачи αк конвекцией при свободном движении находим с помощью обобщенной зависимостиNu = 0,54·(Gr·Pr)0,25откуда где Nu, Gr, Рr - соответственно число Нуссельта, Грасгофа и Прандтля; λB =2,25·10-2 Вт/(м·К) - коэффициент теплопроводности воздуха;βв =0,004 1/°С - коэффициент объемного расширения воздуха;νB = 11,36·10-6 м2/с - коэффициент кинематической вязкости воздуха;Δtст - разность между температурами воздуха и наружной поверхности батарей, °С.Δtст = tв - tстПри определении разности Δtст предварительно находим температуру кипения t0 холодильного агента и температуру наружной поверхности tCT охлаждающих труб. При учитываем следующие соотношения:tB – t0 = 8 °С,tст = t0 + 2где t0 - температура кипения хладагента в батареях;tB - температура воздуха в камере;tст – температура внешней поверхности охлаждающих труб;t0 =-30-8 = -38 °С;tст = -38+2 = -36 °С;Тогда Δtст = -30 - (-36) = 6 °СВходящие в уравнение αк значения βВ , λВ ,νВ , Рr определяем с учетом средней температуры воздуха tmtm=-30-362=-33℃При этомβв=1273-33=0,004 1/℃Значения λв , νB и Рr принимаем равными соответствующим значениям для сухого воздуха при tm=-33°С и находим по таблицам.При известных данных:αк=0,54∙2,25∙10-20,0570,004∙9,81∙0,057311,372∙10-12∙6∙0,7180,25=4,72 Вт/м∙ККоэффициент влаговыпадения ξ определяем по уравнению:где dB = 0,6·10-3 кг/кг - влагосодержание воздуха при температуре tВ и относительной влажности φв;d''ст = 0,34∙10 -3 кг/кг - влагосодержание насыщенного воздуха при температуре поверхности tСТ охлаждающих труб;Коэффициент χпр = 0,95.При известных данных коэффициент теплопередачи составляет:кпр = (2,74+4,72·1,125)·0,9·0,95 =6,883 Вт/(м·К);Получаем, что Qnp = 6,883∙3813,9∙8 = 210,0 кВт.Расчетная тепловая нагрузка батарей превышает заданную на 1,5%.Охлаждающие батареи размещаем вблизи поверхности перегородки, разделяющей камеру и соседние помещения, что позволит локализовать наружные теплопритоки, проникающие в камеру.Для определения вместимости батарей предварительно находим внутренний объем трубV=L·υTPгде V - внутренний объем труб охлаждающих батарей, м3;υтр - внутренний объем 1 м трубы, м3/м.Внутренний объем 1 м труб охлаждающих батарей, не имеющих внутреннего оребрения,υTP =3,14·D2 / 4где D – внутренний диаметр трубы, м.Находим, что υтр=3,14∙0,0512/4=1,96·10-3 м3/м,V = 132,48·1,96·10-3 = 0,26 м3Норма заполнения охлаждающих батарей жидким холодильным агентом в насосных схемах с нижней подачей η3=0,7. Плотность холодильного агента ра = 0,6102 т/м3. Следовательно, вместимость батарей по холодильному агентуGA=V·η3·ρaGA= 0,26∙0,7∙0,6102 = 0,12 т.6.6.2. Подбор воздухоохладителейВоздухоотделители предназначены для уменьшения потерь хладагента при удалении воздуха из холодильной системы. Паровоздушная смесь подается к воздухоотделителю из конденсаторов и ресиверов, устанавливаемых на стороне высокого давления. Из воздухоотделителя воздух выпускают в сосуд ниже уровня находящейся в нем воды. Перспективным способом удаления воздуха из системы холодильной установки является сорбционный с использованием синтетических цеолитов. Техническая характеристика воздухоотделителя представлена в таблице 6.2 (прил.15 [26]).Таблица 6.