Вход

основания и фундаменты нефтегазовых сооружений

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 201289
Дата создания 25 мая 2017
Страниц 54
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 29 марта в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 600руб.
КУПИТЬ

Описание

Оценку проведем по двум критериям: объем железобетона «в деле» и объем земляных работ. Результаты вычислений сведем в таблицу (Таблица 6.1).
Таблица 6.1. Сравнение вариантов фундаментов
Вид фундамента Критерии сравнения
Объем железобетона «в деле», м3 Объем земляных работ, м3
Фундамент на естественном основании 8,64 276,1
Свайный фундамент 4,32+3,17 = 7,49
17,6
Таким образом, мы можем видеть: хотя расход бетона для устройства свайного фундамента всего на 8,64-7,49 = 1,15 м3 меньше (при оценке просуммировали объем сборного железобетона в сваях и объем монолитного железобетонного ростверка), но разница в объеме земляных работ по сравнению с фундаментом мелкого заложения просто колоссальна! Она составляет 276,1-17,6 = 258,5 м3.
Таким образом, даже с учетом привлечения специализированной техн ...

Содержание

Содержание
1 Задание на проектирование 3
2 Оценка характера нагрузок и конструктивных особенностей здания 6
3 Оценка инженерно-геологических условий 9
4 Проектирование фундамента мелкого заложения под колонну наружной стены бесподвальной части здания по оси З 17
4.1 Определение глубины заложения фундамента 17
4.2 Определение размеров подошвы фундамента 18
4.3 Расчет фундамента по прочности 25
4.4 Расчет осадки основания фундамента 35
5 Проектирование свайного фундамента под колонну наружной стены бесподвальной части здания по оси З 40
5.1 Задание на проектирование 40
5.2 Определение глубины заложения свайного фундамента 40
5.3 Определение несущей способности сваи по грунту 41
5.4 Размещение свай под ростверком и проверка нагрузок 43
5.5 Расчет осадки основания свайного фундамента 48
6 Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов 53
Список литературы 54

Введение

1 ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Задание на курсовой проект содержит:
• данные о строительной площадке: геологические разрезы скважин, лабораторные определения физико-механических характеристик грунтов;
• данные о сооружениях;
• схематические чертежи сооружения, вертикальная привязка объекта в относительных объектах, усилие ка обрезах фундамента от расчетных нагрузок в наиболее невыгодных сочетаниях.
Район строительства принять самостоятельно.Принимаем г. Воронеж.
Схема сооружения по заданию представлена наРис. 1.1.
Усилия в уровне обреза фундамента приводятся в таблице ниже (Таблица 1.1).
Таблица 1.1. Усилия в уровне обреза фундамента
№ ф-та I сочетание II сочетание
NII, кН QII, кН МII, кН NII, кН QII, кН МII, кН
1 1050 15 200 1280 18 180
2 1600 -10 -150 1850 -8 -162
3 1900 — 300 2240 — 260
4 860 — — 900 — —
5 320 — — 320 — —
Физические характеристики грунтов согласно номеру разреза приводятся в таблице (Таблица 1.2). Схема разреза №10 показана на Рис. 1.2, расстояние между выработками – 70 метров.
Отметка планировки принята равной отметке природного рельефа.

Фрагмент работы для ознакомления

Одновременно принимаем = 0 и = 4,2 м для бесподвальных сооружений.Определяем и . В пределах глубины заложения фундамента  = 4,2 м залегает грунт почвенно-растительного слоя мощностью  = 1,51 м, удельный вес = =1,8*9,81 \# "0,00" 17,66 кН/м3, ИГЭ-1 песок пылеватый, насыщенный водой, мощностью  = 2,41 м, удельный вес с учетом взвешивающего действия воды  = 9,86 кН/м3, ИГЭ-2 песок средней крупности средней плотности, насыщенный водой, мощностью  = 0,27 м, удельный вес с учетом взвешивающего действия воды  = 9,73 кН/м3.Рис. STYLEREF 1 \s 4. SEQ Рисунок \* ARABIC \s 1 2. Схематический разрез одиночного фундамента под колонну по оси ЗОсредненное значение : = 17,66*1,51+9,86*2,41+9,73*0,271,51+2,41+0,27 = =(17,66*1,51+9,86*2,41+9,73*0,27)/(1,51+2,41+0,27) \# "0,00" 12,66 кН/м3.Ниже подошвы фундамента залегает ИГЭ-2: = 9,73 кН/м3; = 0,7 кПа.Тогда по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum850276 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum850276 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.9): = 1,4*1,01,1*1,34*1,0*1,8*9,73+6,34*4,2*12,66+8,55*0,7 = =(1,4*1,0)/1,1*(1,34*1,1*1,8*9,73+6,34*4,2*12,66+8,55*0,7) \# "0" 470 кПа.Давление под подошвой фундамента определяем по формулам:среднее: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.11)максимальное и минимальное краевые давления: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.12)Определяем давление под подошвой фундамента по формулам GOTOBUTTON ZEqnNum543183 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum543183 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.11) и  GOTOBUTTON ZEqnNum580593 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum580593 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.12):для первого сочетания: = 18782,4*1,8 = =1878/(2,4*1,8) \# "0" 435 кПа; = 435*(1+6*0,126) = =435*(1+6*0,126) \# "0" 764 кПа;для второго сочетания: = 21082,4*1,8 = =2108/(2,4*1,8) \# "0" 488 кПа; = 488*(1+6*0,111) = =488*(1+6*0,111) \# "0" 813 кПа.В соответствии со СНиП [ REF _Ref416441128 \n \h 2] среднее давление под подошвой фундамента не должно превышать расчетного сопротивления грунта , краевое давление при действии изгибающего момента вдоль каждой оси фундамента не должно превышать и в угловой точке не должно превышать . При действии момента только относительно одной оси удовлетворяются условия: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.13)Проверяем выполнение условий GOTOBUTTON ZEqnNum498466 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum498466 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.13): = 435 кПа < = 470 кПа; = 764 кПа > = 1,2*470 = =1,2*470 564 кПа; = 488 кПа > = 470 кПа; = 813 кПа > = 564 кПа.Размеры подошвы фундамента считаются подобранными удачно, если хотя бы в одном из условий GOTOBUTTON ZEqnNum498466 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum498466 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.13) отклонения составляют: перенапряжения не более 5%, недонапряжения не более 10%, а другие выполняются.Перенапряжение в наиболее невыгодном случае составляет813-564564*100% = =(813-564)/564*100 \# "0" 44%. Увеличиваем ширину подошвы, полагая = 2,1 м, увеличиваем длину подошвы, полагая  = 3,0 м. Тогда: = 2,1*3,0*(4,2+0,2)*20*0,95 = =2,1*3,0*(4,2+0,2)*20*0,95 \# "0" 527 кН.для первого сочетания: = 1050+467+527 = =1050+467+527 2044 кН; = 5692044 = =569/2044 \# "0,000" 0,278; = 0,2783,0 = =0,278/3,0 \# "0,000" 0,093; = 20443,0*2,1 = =2044/(3,0*2,1) \# "0" 324 кПа; = 324*(1+6*0,093) = =324*(1+6*0,093) \# "0" 505 кПа;для второго сочетания: = 1280+467+527 = =1280+467+527 2274 кН; = 5612274 = =561/2274 \# "0,000" 0,247; = 0,2473,0 = =0,247/3,0 \# "0,000" 0,082. = 22743,0*2,1 = =2274/(3,0*2,1) \# "0" 361 кПа; = 361*(1+6*0,082) = =361*(1+6*0,082) \# "0" 539 кПа.Проверяем выполнение условий GOTOBUTTON ZEqnNum498466 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum498466 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.13): = 324 кПа < = 470 кПа; = 505 кПа < = 1,2*470 = =1,2*470 564 кПа; = 361 кПа < = 470 кПа; = 539 кПа < = 564 кПа.Недонапряжение в наиболее невыгодном случае составляет:564-539564*100% = =(564-539)/564*100 \# "0" 4% < 10%,что допускается в инженерных расчетах.При этом = 0,093 < = 1/6), = 2,13,0 = =2,1/3,0 \# "0,00" 0,70.Таким образом, = 3,0 м и = 2,1 м; для расчета осадки принимаем (324; 361) = 361 кПа.Расчет фундамента по прочностиТолщина стенки стакана в плоскости действия момента (вдоль оси ОХ) может быть определена из условий: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.14) ≥ 0,2*800 = =0,2*800 160 мм > 150 мм.Принимаем толщину стенки стакана в плоскости действия момента равной 160 мм, из плоскости действия момента равной 150 мм. С учетом размеров колонны, толщины стенок стакана и принятых зазоров стороны подколонника в плане и должны составлять: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.15) MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.16)Определяем размеры подколонника по формулам GOTOBUTTON ZEqnNum401873 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum401873 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.15) и GOTOBUTTON ZEqnNum205365 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum205365 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.16): ≥ 0,8+2*0,16+0,15 = =0,8+2*0,16+0,15 1,27 м; ≥ 0,4+2*0,15+0,15 = =0,4+2*0,15+0,15 0,85 м.С учетом модуля 300 мм принимаем = 1,5 м; = 0,9 м.Предположим, что плитная часть фундамента состоит из одной ступени высотой = 0,6 м (учитывая значительную высоту фундамента, приняли 0,6 м, а не 0,3 м). Рабочая высота нижней ступени при защитном слое 35 мм и диаметре арматуры 20 мм по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.17)где – расстояние от равнодействующей усилий в арматуре до подошвы фундамента, т.е. сумма толщины защитного слоя бетона и половины диаметра рабочей арматуры.При наличии бетонной подготовки под подошвой фундамента толщина защитного слоя принимается равной 35 мм. Полагая диаметр арматуры равным 20 мм, по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum183967 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum183967 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.17) получаем: = 0,6-(0,035+0,02/2) = =0,6-(0,035+0,02/2) 0,555 м.Наибольший допускаемый вынос нижней ступени можно определить по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.18)где – коэффициент, принимаемый по [ REF _Ref416732528 \n \h 6, табл. 4.23] в зависимости от конфигурации фундамента, класса бетона по прочности на сжатие и наибольшего краевого давления под подошвой .При одной ступени в табл. 4.23 [ REF _Ref416732528 \n \h 6] соответствует в нашем случае, поэтому: = = 2,1-0,9 = =2,1-0,9 1,2 > = 2*0,555 = =2*0,555 1,11 м.Это четвертый случай табл. 4.23 [ REF _Ref416732528 \n \h 6]. Задаемся классом бетона В15.Краевое давление вычисляется от расчетных нагрузок (первая группа предельных состояний), приложенных на уровне верхнего обреза фундамента (для вертикальных сил ) и в подошве фундамента (для моментов ) без учета веса фундамента и грунта на его уступах.При расчете внецентренно нагруженного фундамента в плоскости действия момента (вдоль стороны l): MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.19)при расчете в перпендикулярной плоскости, а также для центрально нагруженного фундамента: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.20)где – число сочетаний нагрузок для расчетов по первой группе предельных состояний.Применительно к условиям, в которых два сочетания нагрузок для расчетов по первой группе предельных состояний имеют номера 3 и 4, можно записать формулы: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.21) MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.22) MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.23) MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.24)где = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке; – вес стены; и – см. REF _Ref416607828 \h Рис. 4.1;значения и применяются со своими знаками.Находим максимальное давление в плоскости действия момента (вдоль стороны ) с использованием формул GOTOBUTTON ZEqnNum795568 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum795568 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.19)- GOTOBUTTON ZEqnNum584942 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum584942 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.24):для третьего сочетания: = 1260+467*1,1 = =1260+467*1,1 \# "0" 1774 кН; = 240+18*4,2+467*1,1*(0,51+0,8)*0,5 = =240+18*4,2+467*1,1*(0,51+0,8)*0,5 \# "0" 652 кН·м; = 17742,1*3,0+6*6522,1*3,02 = =1774/(2,1*3,0)+(6*652)/(2,1*3,0^2) \# "0" 489 кПа;для четвертого сочетания: = 1536+467*1,1 = =1536+467*1,1 \# "0" 2050 кН; = 216+21,6*4,2+467*1,1*(0,51+0,8)*0,5 = =216+21,6*4,2+467*1,1*(0,51+0,8)*0,5 \# "0" 643 кН·м; = 20502,1*3,0+6*6432,1*3,02 = =2050/(2,1*3,0)+(6*643)/(2,1*3,0^2 ) \# "0" 530 кПа.При (489; 530) = 530 кПа ≈ 0,55 МПа по табл. 4.23 [ REF _Ref416732528 \n \h 6] для четвертого случая и В15 (М200) значение = 1,9. Тогда наибольший допускаемый вынос нижней ступени: = 1,9*0,555 = =1,9*0,555 1,055 м.Фактический вынос нижней ступени вдоль стороны составляет: = (3,0-1,5)*0,5 = =(3,0-1,5)*0,5 \# "0,00" 0,75 < 1,055 м.Следовательно, вдоль стороны достаточно одной ступени высотой  = 600 мм. Находим максимальное давление из плоскости действия момента по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum451581 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum451581 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.20): = 17742,1*3,0 = =1774/(2,1*3,0) \# "0" 282 кПа; = 20502,1*3,0 = =2050/(2,1*3,0) \# "0" 325 кПа.При (282; 325) = 325 кПа ≈ 0,35 МПа по табл. 4.23 [ REF _Ref416732528 \n \h 6] для четвертого случаям при В15 (М200) значение = 2,4. Тогда: = 2,4*0,555 = =2,4*0,555 \# "0,000" 1,332 м.Фактический вынос нижней ступени вдоль стороны  будет: = (2,1-0,9)*0,5 = =(2,1-0,9)*0,5 0,6 < 1,332 м.Следовательно, вдоль стороны b также достаточно одной ступени высотой = 600 мм. Опалубочные размеры фундамента и размеры, используемые для расчета на продавливание, а также при армировании подошвы, представлены на REF _Ref416734204 \h Рис. 4.3.Рис. STYLEREF 1 \s 4. SEQ Рисунок \* ARABIC \s 1 3. Схемы к формированию габаритов фундаментаРасчет на продавливание фундамента колонной от дна стакана производится на действие только расчетной вертикальной силы , действующей в уровне торца колонны, если удовлетворяется следующее условие (см.  REF _Ref416776814 \h Рис. 4.4): MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT ( SEQ MTChap \c \* Arabic \* MERGEFORMAT 4. SEQ MTEqn \c \* Arabic \* MERGEFORMAT 25)где ; – размеры подколонника в плане; – глубина стакана; – большая сторона колонны;0,9-0,85 = =0,9-0,85 0,05 < 0,5*(1,5-0,8) = =0,5*(1,5-0,8) 0,4 м.Рис. STYLEREF 1 \s 4. SEQ Рисунок \* ARABIC \s 1 4. Схема к расчету фундамента на продавливание дна стакана колоннойПоскольку условие выполняется, то производим расчет на продавливание фундамента колонной от дна стакана по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.26)где – расчетное сопротивление бетона осевому растяжению в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие, согласно СНиП 2.03.01-84*[ REF _Ref416777674 \n \h 7], кПа; = 0,75 МПа = 750 кПа [ REF _Ref416777674 \n \h 7, табл. 13]; – величина, определяемая по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.27) – площадь многоугольника abcdeg, м2, определяемая по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.28)где – рабочая высота пирамиды продавливания от дна стакана до плоскости расположения растянутой арматуры, м; = 3,35-0,045 = =3,35-0,045 \# "0,000" 3,305 м;, , – глубина и размеры по низу меньшей и большей сторон стакана (см.  REF _Ref416776814 \h Рис. 4.4), м.Выполним вычисления по формулам GOTOBUTTON ZEqnNum714803 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum714803 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.27)- GOTOBUTTON ZEqnNum109046 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum109046 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.28) и проверим выполнение условия GOTOBUTTON ZEqnNum163589 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum163589 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.26): = 0,9+3,305 = =0,9+3,305 4,205 м; = 0,5*2,1*3,0-0,9-2*3,305-2,1-0,4-2*3,3052 = =0,5*2,1*(3,0-0,9-2*3,305)-(2,1-0,4-2*3,305)^2 \# "0,00" -28,84 м2 < 0.Полагаю, полученная отрицательная величина подтверждает то, что было и так очевидно с самого начала – при такой толщине дна стакана никакое продавливание невозможно.Прочность дна стакана на продавливание колонной обеспечена.Определяем количество рабочей арматуры вдоль длины подошвы в плоскости действия момента сразу на всю ширину подошвы. Вычисляем эксцентриситет по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.29)где = = 643 кН·м; = = 2050 кН; = 6432050 = =643/2050 0,31 м < = 3,06 = =3,0/6 \# "0,00" 0,50 м.Следовательно, для нахождения моментов от реактивного давления грунта используем формулу: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.30)где – номер невыгодного сочетания нагрузок; – номер рассматриваемого сечения ( REF _Ref416780410 \h Рис. 4.5); – эксцентриситет по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum248552 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum248552 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.29);, – определяются по формулам GOTOBUTTON ZEqnNum494863 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum494863 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.21)- GOTOBUTTON ZEqnNum584942 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum584942 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.24); – расстояние от грани фундамента до рассматриваемого сечения, м.При вычислении эксцентриситета применено более невыгодное в данном случае четвертое сочетание нагрузок, так как: = 530 кПа > = 489 кПа.Рис. STYLEREF 1 \s 4. SEQ Рисунок \* ARABIC \s 1 5. Расчётные схемы для определения арматурывнецентренно нагруженного фундаментаРасчетные сечения принимаем по граням подколонника и колонны ( REF _Ref416780410 \h Рис. 4.5). Площадь сечения рабочей арматуры, расположенной параллельно стороне в j-ом сечении на всю ширину (длину) подошвы фундамента вычисляется по следующей формуле, м2: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.31)где – расчетное сопротивление арматуры растяжению, принимаемое согласно [ REF _Ref416777674 \n \h 7], для класса арматуры A III = 365 000 кПа; – расчетный момент в расчетном сечении , кН·м; – рабочая высота рассматриваемого сечения, м; – коэффициент, зависящий от расчетного момента, расчетного сопротивления бетона на сжатие, размера (ширины) сжатой зоны в рассматриваемом сечении, рабочей высоты;допускается принимать = 0,9.Сечение 1-1: вылет консоли = 0,75 м, рабочая высота = 0,555 м; момент от реактивного давления грунта по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum757799 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum757799 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.30): = 2050*0,7522*3,0*1+6*0,313,0-4*0,31*0,753,02 = =(2050*0,75^2)/(2*3,0)*(1+(6*0,31)/3,0-(4*0,31*0,75)/3,0^2 ) \# "0" 291 кН·м.Площадь арматуры класса A-III по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum613097 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum613097 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.31): = 291365000*0,9*0,555 = =291/(365000*0,9*0,555) \# "0,000000" 0,001596 м2 = 15,96 см2.Сечение 2-2:вылет консоли = 1,1 м, рабочая высота = 4,155 м; момент от реактивного давления грунта по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum757799 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum757799 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.30): = 2050*1,122*3,0*1+6*0,313,0-4*0,31*1,13,02 = =(2050*1,1^2)/(2*3,0)*(1+(6*0,31)/3,0-(4*0,31*1,1)/3,0^2 ) \# "0" 607 кН·м.Площадь арматуры класса A-III по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum613097 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum613097 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.31): = 607365000*0,9*4,155 = =607/(365000*0,9*4,155) \# "0,000000" 0,000445 м2 = 4,45 см2.Из двух значений выбираем большее – 15,96 см2. В соответствии с рекомендациями [ REF _Ref416801081 \n \h 8], назначаем шаг рабочих стержней 200 мм. На ширину подошвы = 2,1 м укладывается 2,1/0,2 = =2,1/0,2 10,5 ≈ 11 стержней. Расчетный диаметр одного стержня: = 4*15,9611*3,1412 = =((4*15,96)/(11*3,14))^(1/2) \# "0,00" 1,36 см = 13,6 мм.Принимаем диаметр  = 14 мм.Определяем количество рабочей арматуры вдоль ширины подошвы из плоскости действия момента сразу на всю длину подошвы. При вычислениях используем четвертое сочетание нагрузок, поскольку в данных расчетах это сочетание более невыгодно: = 325 кПа > = 282 кПа.Сечения принимаем по REF _Ref416780410 \h Рис. 4.5. Для нахождения моментов от реактивного давления грунта используем формулу: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.32)где – ширина подошвы фундамента.Сечение 1’-1’: вылет консоли = 0,75 м;рабочая высота = 0,555-0,014 = =0,555-0,014 0,541 м;момент от реактивного давления грунта по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum435960 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum435960 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.32): = 2050*0,7522*2,1 = =(2050*0,75^2)/(2*2,1) \# "0" 275 кН·м.Площадь арматуры класса A-III по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum613097 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum613097 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.31): = 275365000*0,9*0,541 = =275/(365000*0,9*0,541) \# "0,000000" 0,001547 м2 = 15,47 см2.Сечение 2’-2’: вылет консоли = 1,1 м;рабочая высота = 4,155-0,014 = =4,155-0,014 4,141 м;момент от реактивного давления грунта по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum435960 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum435960 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.32): = 2050*1,122*2,1 = =(2050*1,1^2)/(2*2,1) \# "0" 591 кН·м.Площадь арматуры класса A-III по формуле GOTOBUTTON ZEqnNum613097 \* MERGEFORMAT REF ZEqnNum613097 \* Charformat \! \* MERGEFORMAT (4.31): = 591365000*0,9*4,141 = =591/(365000*0,9*4,141) \# "0,000000" 0,000434 м2 = 4,34 см2.Из двух значений выбираем большее – 15,47 см2. На длину подошвы = 3,0 м укладывается 3,0/0,2 = =3,0/0,2 15 стержней. Расчетный диаметр одного стержня: = 4*15,4715*3,1412 = =((4*15,47)/(15*3,14))^(1/2) \# "0,00" 1,15 см = 11,5 мм.Принимаем диаметр  = 12 мм.Марку сетки подошвы фундамента по ГОСТ [ REF _Ref416805928 \n \h 9] записываем следующим образом:где – обозначение сетки с рабочей арматурой в двух направлениях; – диаметр продольных и поперечных стержней с указанием класса арматурной стали; – ширина и длина сетки, см; – выпуски продольных и поперечных стержней, мм;данная дробь проставляется в том случае, если хотя бы один из выпусков (продольных или поперечных стержней) отличается от 25 мм.Схема армирования подошвы представлена на REF _Ref416805876 \h Рис. 4.6.Рис. STYLEREF 1 \s 4. SEQ Рисунок \* ARABIC \s 1 6. Схема размещения арматуры в подошве запроектированного фундаментаРасчет осадки основания фундаментаРасчет осадки основания фундамента ведем по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.33)где – среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-ом слое грунта, равное полусумме напряжений на верхней и нижней границах слоя, кПа; и – соответственно толщина, м, и модуль деформации кПа,i-го слоя грунта; – число слоев, на которое разбито основание в пределах сжимаемой толщи.Сначала разбиваем основание ниже подошвы фундамента на элементарные слои = 0,4*2,1 = =0,4*2,1 \# "0,00" 0,84 м. Таких слоев принимаем в пределах ИГЭ-2 в количестве двух, в пределах ИГЭ-3 в количестве восьми, частично захватываем подстилающий слой ИГЭ-4 (см.  REF _Ref416860623 \h Рис. 4.7).Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента ( = 0) определяют по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.34)где = 12,66 кН/м3 – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента; = 4,2 м – глубина заложения фундамента от уровня планировки при срезке грунта, м.Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на границе слоёв, расположенных на глубине от подошвы фундамента, находят по следующей формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (4.35)где , – соответственно удельный вес, кН/м3, и толщина i-го слоя грунта, м.

Список литературы


СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия.– М.: Стройиздат.
2. СНиП 2.02.01-83* (2000). Основания зданий и сооружений. – М.: Стройиздат.
3. СНиП 23-01-99. Строительная климатология. – М.: Стройиздат.
4. Пособие к СНиП II-9-85. Пособие по составлению и оформлению документации инженерных изысканий для строительства. Часть 2. Инженерно-геологические (гидрогеологические) изыскания.
5. ГОСТ 25100-2011. Грунты. Классификация. – М.: Стройиздат.
6. Основания, фундаменты и подземные сооружения: Справочник проектировщика / под общ. ред. д-ра техн. наук, проф. Е.А. Сорочана, канд. техн. наук Ю.Г. Трофименкова. – М.: Стройиздат, 1985.
7. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. – М.: Стройиздат.
8. Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании подколонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83) – М.: Стройиздат.
9. ГОСТ 23279-2012. Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. Общие технические условия
10. 19804-91. Сваи железобетонные. Технические условия. – М.: Стройиздат.
11. Серия 1.011.1-10 Сваи забивные железобетонные. Выпуск 1. Часть 1.Сваи цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой. – М., Изд-во инст. Фундаментпроект, 1989.
12. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. – М.: Стройиздат.
Очень похожие работы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00654
© Рефератбанк, 2002 - 2024