Вход

Отопления и вентиляция торгового центра

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Дипломная работа*
Код 200480
Дата создания 29 мая 2017
Страниц 142
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 29 марта в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
3 880руб.
КУПИТЬ

Описание

11 Заключение

1. В соответствии с полученными данными, применение догрева приточного воздуха, так как эксплуатационные расходы на электроэнергию в данном случае значительно ниже по сравнению с расходами на тепловою энергию при централизованном теплоснабжении приточных установок (199790 и 109884 руб./год соответственно), не только допустимо, но и предпочтительно;
2. Расчетный срок окупаемости Трасч дополнительных капитальных вложений при устройстве теплоутилизации в нашем случае составил чуть меньше 4-х лет (см. график), что значительно меньше, чем Там = 15 лет. Поэтому, начиная с Т = Трасч, получаем чистую прибыль за счет энергосбережения.
Следовательно, теплоутилизация является экономически эффективной.

...

Содержание

Содержание
1 Введение 6
2 Характеристика объекта 9
2.1 Архитектурно-строительная характеристика 9
2.2 Расчетные климатические показатели 10
2.3 Расчетные параметры воздуха в помещениях 11
3 Теплофизические расчеты наружных ограждений 12
3.1 Определение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций 12
3.1.1 Требуемое сопротивление теплопередачи 12
3.1.2 Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций 13
3.1.3 Теплотехнический расчёт световых проёмов 15
3.1.4 Теплотехнический расчет наружных дверей 16
3.1.5 Расчет ограждающих конструкции технического подвала 16
3.2 Определение толщин конструктивных слоев наружной стены 21
3.2.1 Расчёт ограждающей конструкции 22
3.2.2 Расчёт перекрытия первого этажа 24
3.2.3 Расчет перекрытия на верхнем этаже (плоская кровля) 25
3.2.4 Расчет внутренних стен 27
3.3 Расчет распределения температуры по толщине стены 28
3.4 Сводка значений коэффициентов теплопередачи ограждающих конструкций 29
4 Расчет теплопотерь 31
4.1 Алгоритм расчета теплопотерь 33
4.1.1 Основные теплопотери 34
4.1.2 Добавочные теплопотери 35
4.1.3 Теплопотери на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха 37
4.2 Таблица теплопотерь 43
5 Отопление 44
5.1 Конструктивные характеристики систем отопления 44
5.2 Расчет необходимой поверхности отопительных приборов 46
5.3 Гидравлический расчет СО 50
5.4 Тепловой узел 53
5.4.1 Формулы расчета показателей тепло и водопотребления 54
5.4.2 Оборудование для учета тепловой энергии системы ЦО: 56
6 Вентиляция 58
6.1 Определение выделений теплоты, водяных паров и вредных веществ 59
6.2 Расчет местных приточных систем 71
6.3 Составление балансов вредных выделений 73
6.4 Конструктивные решения СВ 83
6.5 Расчет воздухораспределения 85
6.6 Расчет и подбор основного оборудования СВ 92
6.7 Аэродинамический расчет СВ 98
6.8 Принципиальное решение СВ для нерасчетных помещений 100
7 Энергетический паспорт здания 102
8 Автоматизация систем ОВ 106
8.1 Описание объекта автоматизации 106
8.2 Обеспечение автоматизации и управления объекта 106
8.3 Принятые проектные и технологические решения 110
8.4 Функциональная схема управления объектом 119
9 Технология монтажа систем ОВ 122
9.1 Общие сведения 122
9.2 Приемка объекта под монтажные работы 125
9.3 Монтажное проектирование 126
9.4 Монтаж вентиляционного оборудования. 128
9.5 Организация контроля качества работ 132
10 Определение стоимости работ по монтажу одной расчетной системы отопления и одной расчетной системы вентиляции 134
10.1 Определение капитальных затрат на закупку и установку оборудования 134
10.2 Определение годовых эксплуатационных затрат 136
10.3 Определение годовых амортизационных отчислений 138
10.4 Определение совокупных приведенных затрат 139
11 Заключение 141
Список использованных источников 142
Приложение 1. Таблица теплопотерь 144
Приложение 2. Гидравлические сопротивления стояков 153

Введение

1 Введение

Основное назначение вентиляции заключается в поддержании требуемых параметров воздушной среды, которая бы обеспечивала нормальное самочувствие людей и безвредность труда.
Целью дипломного проекта является расчет и конструирование системы отопления и вентиляции административно-торгового здания. Графическая и текстовая часть выполнена в соответствии с требованиями [5].
Тема дипломного проекта «Отопление и вентиляция торгового центра в г. Воронеж». В дипломном проекте произведен расчет систем отопления и вентиляции административно-торгового здания. Проект выполнен на основании архитектурно-строительных чертежей в соответствии с действующими нормативными документами [1], [2], [3].
Объект: 3-х этажное административно-торговое здание.
Количество этажей – 3, высота первого этажа – 4, 8 м, высота второго и третьего этажей – 3,3 м. Здание имеет не отапливаемый подвал на отметке -3,600м, который используется для размещения оборудования теплового пункта и магистральных трубопроводов системы отопления.
На первом этаже (отм. 0.000) здания расположены входная группа (вестибюль, гардероб, буфет, лестничный и лифтовый узлы и прочее), буфет с обеденным залом, с моечной и подсобными помещениями, служебные помещения, а также магазины.
Второй и третий этажи заняты офисными помещениями.
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления и вентиляции принята минус 26°С в холодный период (температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 согласно [2]), +10°С в переходный период, +24,1°С в теплый период (температура воздуха теплого периода года обеспеченностью 0,95 согласно [6]).
Расчетная температура внутреннего воздуха для административных и бытовых помещений принимаются по СНиП 2.09.04-87* «Административные и бытовые здания» [3], справочное пособие к СНиП 2.08.02-89 «Проектирование предприятий общественного питания» [4].
Источником теплоносителя является центральная котельная, которая обеспечивает температуру теплоносителя (воды) в подающей магистрали 130°С, в обратной 70°С.
Система отопления административно-торгового здания принята двухтрубная, с попутным движением теплоносителя (система Тихельмана).
Стояки и магистрали выполнены из стальных труб ГОСТ 3262-75 и ГОСТ 10704-91. Разводка по этажам выполнена из металлопластиковых труб и фитингов фирмы «Henco».
На стояках устанавливаются автоматические балансировочные клапаны «Danfoss» ASV-P для стабилизации разности давлений. На лестничных клетках устанавливаются ручные запорно-балансировочные клапаны USV-I.
В качестве отопительных приборов выбраны панельные стальные радиаторы ПОВ нижнего подключения. Регулировка теплоотдачи панельных радиаторов осуществляется с помощью терморегуляторов «Danfoss». Выпуск воздуха осуществляется в высших точках системы через краны Маевского, дренаж предусматривается в низших точках системы через дренажные краны балансировочных клапанов и шаровые краны.
Для вентиляции помещений должны быть запроектированы несколько приточных, а также вытяжных систем с механическим побуждением движения воздуха и три естественные системы.
Воздухообмены в помещениях горячего цеха и обеденного зала рассчитаны на ассимиляцию тепло- и влагоизбытков. Воздухообмены для вспомогательных помещений определены по кратностям, согласно нормам [3], [4]. Воздух в горячий цех подается и удаляется посредством приточно вытяжного локализующего устройства.
В дипломном проекте проведен расчет воздухораспределения обеденного зала. Выбранная схема подачи приточного воздуха должна обеспечивать допустимую скорость и температуру потока воздуха в помещении.
В качестве приточных установок используются оборудование фирмы "ВЕЗА". В качестве вытяжных устройств – канальные и крышные вентиляторы фирмы «Systemair».
В качестве воздухораспределителей на притоке принимаем диффузоры DVS-P, на вытяжке принимаем диффузоры DVS. На воздухозаборе используем наружные решетки АРН.
Для предотвращения проникновения холодного воздуха в помещение холлов офисов на 1 этаже в тамбурах устанавливаются 4 тепловые завесы тип ВЗ-170/350Г.
Произведено сравнение вариантов систем отопления – однотрубной и двухтрубной. В результате получено, что более целесообразным является вариант с применением двухтрубной системы отопления.
Отопление и вентиляция являются важной отраслью строительства. Они служат для создания условий высокопроизводительного труда, для повышения творческой активности, полноценного отдыха людей.


Фрагмент работы для ознакомления

цех Обед.зал20180,265Переходные условияГор.цехОбед.зал20180,265ТеплыйГор.цехОбед.зал27250,5656.3 Составление балансов вредных выделений По избыткам явной теплоты Мh, кг/с:, (6.10)где Q – избыточные явные тепловыделения, Вт; с – удельная теплоемкость воздуха, с = 1000 Дж/(кг 0С); tl – температура удаляемого воздуха, 0C; tin - температура приточного воздуха, 0C.Обеденный зал для холодного периода:для переходных условий:для теплого периода:Аналогично рассчитывается горячий цех, результаты заносятся в таблицу 6.7.По избыткам полной теплоты Мhf, кг/с:, (6.11)где Qhf – избыточные полные тепловыделения в помещении, Вт;Il и Iin - энтальпия удаляемого и подаваемого воздуха в помещении, кДж/кг (по I-d диаграмме).Обеденный зал Для определения энтальпий удаляемого и подаваемого воздуха необходимо построить процессы на J-d диаграмме.Летний период Величина углового коэффициента луча процесса ЕЕ = 3600∙Qп Wгде Qп, - избыточный поток соответственно полной, явной и скрытой теплоты в помещении, кВт;W – избыточные влаговыделения в помещении, подлежащие ассимиляции приточным воздухом, кг/ч.Е = 3600∙10,74 5,387=7178кДжкг влагиПо J-d диаграмме для теплого периода года (рис. 6.3) определяем параметры удаляемого и подаваемого воздуха:Iin=53,7 кДж/кг;din=12,4 г/кг;IL=62,9 кДж/кг;dL=14,3 г/кг.Определим необходимый воздухообмен для теплого периода года по формуле (6.11):Холодный периодЕ = 3600∙11,03 3,63=10956кДжкг влагиПо J-d диаграмме для холодного периода года (рис. 6.4) определяем параметры удаляемого и подаваемого воздуха:Iin=34,4 кДж/кг;din=8 г/кг;IL=43 кДж/кг;dL=9,3 г/кг.Определяем необходимый воздухообмен для теплого периода года по формуле (6.11):Переходные условия Е = 3600∙11,03 3,63=10956кДжкг влагиПо J-d диаграмме для переходного периода года (рис. 6.5) определяем параметры удаляемого и подаваемого воздуха.Iin=32,1 кДж/кг;din=7,9 г/кг;IL=43 кДж/кг;dL=9,3 г/кг.Определяем необходимый воздухообмен для теплого периода года по формуле (3.11):Аналогично рассчитывается горячий цех, результаты заносятся в таблицу 6.7.По избыткам влаги (водяного пара) Мw, кг/ч:, (6.12) где W – избытки влаги в помещении, г/с;dl и din – влагосодержание воздуха, удаляемого и подаваемого в помещении г/кг (по I-d диаграмме).Рис. 6.3 J-d диаграмма для теплого периода годаРис. 6.4 J-d диаграмма для холодного периода годаРис. 6.5 J-d диаграмма для переходного периода годаОбеденный зал для холодного периода:;для переходных условий: для теплого периода:Аналогично рассчитывается горячий цех, результаты заносятся в таблицу 6.7.По массе выделяющихся вредных веществ СО2:, (6.13) где G – масса каждого из вредных веществ, поступающих в воздух помещения, г/ч;ql и qin – концентрации вредного вещества в удаляемом и подаваемом воздухе, г/м3 (ql – для учреждений = 3,2 г/м3, qin – для больших городов = 0,8 г/м3).для всех периодов года:Горячий цехОбеденный зал Таблица 6.7 – Воздухообмен для расчетного помещенияПомещениеПериод годаРасход приточного воздуха, м3/чпо избыткам явной теплотыпо избыткам полной теплотыпо избыткам влагипо массе выделяющихся вредных веществLhLhfLwLСО2Горячий цехХолодный126053050120Переходные условия98038040120Теплый21501680170120Обеденный залХолодный516038502320950Переходные условия375030402160950Теплый525035002360950 Примечание: За расчётный воздухообмен принимаем расход приточного воздуха по избыткам явной теплоты в летний период для горячего цеха Lh=2150 м3/ч; для обеденного зала Lh=5250 м3/ч.В горячем цехе должно быть обеспечено разряжение, достигаемое подачей в обеденный зал, около 40-60% приточного воздуха, предназначенного для вентиляции горячего цеха и перетекающего через раздаточный проем и двери. Подачу приточного воздуха следует осуществлять в рабочую зону.С учетом всего вышеизложенного расчетный воздухообмен в горячем цеху кухни:Lм.о.выт.=1750 м3/ч, количество удаляемого воздуха через локализующие устройства электрического оборудования;Lвыт.= 400 м3/ч, количество удаляемого воздуха из верхней зоны горячего цеха;Lм.о.пр.=1000 м3/ч, количество приточного воздуха через локализующие устройства электрического оборудования;Lпр.=1150 м3/ч, количество приточного воздуха перетекаемого из обеденного зала в горячий цех. Воздухообмен в обеденном зале:Lпр.=5250 м3/ч, количество приточного воздуха;Lвыт.=4100 м3/ч, количество удаляемого воздуха из верхней зоны обеденного зала.6.4 Конструктивные решения СВ Руководствуясь требованиями [3], [4], здание оборудуется системами приточно-вытяжной вентиляции с механическим и естественным побуждением.Рекомендуемые скорости воздуха в системах вентиляции зданий гражданского назначения приведены в табл. 3.10 [15]. На периферийных участках системы скорость воздуха рекомендуется принимать меньше и увеличивать ее по мере увеличения расхода.Системы вентиляции предприятий общественного питания во встроенных, встроенно-пристроенных к зданиям иного назначения должны быть раздельными от этих зданий. При этом должны предусматривать меры по защите жилых помещений от шума и вибрации [4].Системы вытяжной вентиляции проектируются раздельными для следующих групп помещений:для посетителей;производственных (допускается объединять в одну вытяжную систему местные отсосы горячих цехов и общеобменную вентиляцию, горячих, холодных, доготовочных, моечных и других производственных помещений);местных отсосов от посудомоечных машин;уборных и душевых с раздевалками;камер пищевых отходов;охлаждаемых камер фруктов, овощей и зелени [4].Высота помещений составляет от 3,0 до 4,5 м, поэтому целесообразно принять к установке круглые воздуховоды. Соединение воздуховодов – фланцевое. Магистральные воздуховоды размещены преимущественно в коридорах, в пределах подвесного потолка. Крепление воздуховодов осуществляется на подвесах к потолку. Подача воздуха осуществляется в верхнюю зону помещения горизонтальными настилающимися струями. Удаление воздуха осуществляется из верхней зоны.Таблица 6.8 – Рекомендуемые скорости движения воздуха на участках и в элементах вентиляционных системУчастки и элементы вентиляционных системРекомендуемые скорости, vр, м/сс естественным побуждениемс искусственным побуждениемВоздухоприемные жалюзи-2-4Приточные шахты-2-6Магистральные воздуховоды и каналы1-1,55-8Воздуховоды и каналы на ответвлениях1-1,52-5Воздухораспределители в общественных зданиях-до 3Вытяжные решетки0,5-1до 3Вытяжные шахты1,5-23-66.5 Расчет воздухораспределения Расчет воздухораспределения в дипломном проекте произведем для обеденного зала (пом. 109) по [16].Исходные данные для расчета:категория тяжести работ – I;схема организации воздухообмена – «сверху - вверх»;высота помещения Hп= 4,2 м, размеры помещения в плане А1*B1= 11,7*18,5 м2;расход приточного воздуха – 5290 м3/ч=1,46 м3/с;температура приточного воздуха для холодного периода года tin=14 C,нормируемая допустимая температура воздуха в рабочей зоне twz=18C,нормируемая скорость воздуха в рабочей зоне Vwz=0,2 м/с CITATION 7 \l 1049 [10].Принимаем схему подачи приточного воздуха настилающимися горизонтальными струями от решеток вентиялционных типа Р250 диаметром 250 мм. По [16] выбираем коэффициенты: m0 = 2,5, n0 = 3, ξ = 1,7 и с учетом коэффициента настилания переопределим скоростной и температурный коэффициенты: m = m0∙Кнаст (6.14) n= n0∙Кнаст (6.15)где Кнаст - коэффициент настилания, принимаемый равным 1,41 для струй, настилающихся на одну поверхность CITATION 17Ш \l 1049 [16].Подставим значения: m = 2,5∙1,41 = 3,53; n = 1,7∙1,41 = 4,23.Примем, что рабочие места расположены в зоне прямого воздействия струи. Определим допустимые отклонения скорости Vxдоп и температуры воздуха txдоп на оси струи на входе в рабочую зону от нормируемых величин для рабочей зоны Vwz: Vxдоп ≤ k∙Vwz (6.16)где k – коэффициент перехода от нормируемой скорости движения воздуха к максимальной скорости воздуха в струе, определяем в зависимости от категории тяжести работ, согласно CITATION 7 \l 1049 [10] k = 1,4.Тогда:Vxдоп ≤ 1,4∙0,2 = 0,28 м/с , txдоп ≥ twz + tдоп (6.17) где tдоп - допустимое отклонение температуры воздуха на оси струи от температуры воздуха в рабочей зоне, С, tдоп = - 1,5 C. txдоп ≥18 - 1,5 = 16,5СДалее осуществляем выбор типоразмера и количества воздухораспределителей.Выбор типоразмера и количества воздухораспределительных решеток зависит от воздухообмена помещения. Принимаем начальную скорость воздуха 4 м/с. Найдем суммарную площадь всех воздухораспределителей по формуле: F0 = Lin/V0доп (6.18) F0 = 1,46 / 4 = 0,37 м2Суммарную расчетную площадь можно обеспечить установкой 4-х решеток Р250 с F0 = 0,049 м2 и 2-х решеток Р355 с F0 = 0,099 м2.Фактическая скорость в подводящем патрубке: V0=1,464∙0,049+2∙0,099=3,7 м/сЗатем уточняем схему приточной струи. Для ее уточнения определим расстояние, на котором настилающаяся струя холодного воздуха может оторваться от потолка. Начальная разность температур воздуха: t0 = twz - tin = 18 – 14 = 4 C,Значение числа Архимеда найдем по формуле: Ar0 = (gd0t0) / (V02Tокр) (6.19) Ar0 = (9,81 * 0,49 * 4)/(3,7 2 * (273 + 18)) = 0,028 xотр = 0,55m d0 (nАrо)-1/2 (6.20) xотр = 0,55 * 3,53 * 0,25*(4,23 * 0,028)-1/2 = 4,2 мСтруя расширяется на участке до первого критического сечения. Это расстояние составляет для компактной струи x1=0,25mFn1/2 (6.21)где Fn – площадь помещения в поперечном к струе направлении, приходящаяся на одну струю:Fn = А1∙Н / N = 18,5∙4,2/6 = 8,88 м2Тогдаx1 = 0,25 ∙ 3,353 ∙ (8,88)1/2 = 2,6 мАналогично определяем расстояния для остальных критических сечений:x2 = 0,32 ∙ 3,353 ∙ (8,88)1/2 = 3,4 м;x3 = 0,4 ∙3,353 ∙ (8,88)1/2 = 4,2 м;x4 = 0,58 ∙ 3,353 ∙ (8,88)1/2 = 6,1 м.Определим также интенсивность расширения струи до первого критического сечения. Воспользуемся выражением для скоростного коэффициента:tg0.5V = 0,67/m0 = 0,67/2,5 = 0,27Радиус границ струи в первом критическом сечении найдем по формуле:R1 = x1tg (6.22)R1 = 2,6 ∙ 0,27 = 0,7 мРасчетная длина оси струи от воздухораспределителя до входа в рабочую зону составляется:x = (4,2 – 0,6) + (4,2– 2) = 7,6 мЧисло Архимеда для струи на входе в рабочую зону найдем по формуле:Arx = n / m2 (x / d0)2 Ar0 (6.23)Arx =4,23/3,532 ∙ (7,6 / 0,49)2 ∙ 0,028 = 0,46.В данном случае мы имеем струю охлажденного воздуха, поступающую в рабочую зону сверху вниз, при однонаправленном действии инерционных и гравитационных сил. Коэффициент неизотермичности для определения скорости воздуха принимаем равным Ktv =1. Коэффициент неизотермичности для расчета температуры воздуха определяем по уравнению:Ktt = (1 + 2,5Arx)1/3 = (1 + 2,5 ∙ 0,21)1/3 = 1,15Расстояние между воздухораспределителями l0 =3 м, x / l0 = 3,4/3 = 1 <5,поэтому коэффициент взаимодействия струи Kвз=1.Определим коэффициент стеснения струи Kст :f = F0/FП = 0,48 / 7,2 = 0,05Так как f > 0.0012 тоx0 = 1,5 ∙ f0.4 = 1,5 ∙ 0,050.4 = 0,46.По уравнениюx = x/ m (FП)0.5 = 3,4 / (3,53 ∙ (8,88)0.5 ) = 0,32.Из сравнения следует, что x>x0 и коэффициент стеснения находим по соотношению:Kст = 0,9 + 2,5(x - x0)2 - 2,7(x - x0) (6.24)Kст = 0,9 + 2,5(0,32 – 0,46) - 2,7(0,32 – 0,46) = 1,34.Схема воздухораспределения приведена на рис. 6.6. Из рисунка видно, что струи практически сливаются и разрушаются в верхней зоне помещения. Струя не отрывается от потолка, а рабочая зона омывается обратным потоком воздуха.Рис. 6.6 Схема воздухораспределенияМаксимальную скорость воздуха в обратном потоке находим по формуле: Vобр = 0,78 ∙ V0 (F0 / FП)0.5 (6.25)Vобр = 0,78 ∙ 3,7 ∙ (0,192/8,88)0.5 = 0,17 м/с.что не превышает допустимую скорость воздуха Vx доп = 0,28 м/с.Избыточная температура воздуха в обратном потоке, определяем по формуле: tобр = 1,4t0 (F0 / FП)0.5 (6.26) tобр = 1,4 ∙ (0,192 / 8,88)0.5 = 0,82С.что не превышает допустимого отклонения tx доп = 1,5 С. Следовательно, принятая схема организации воздухообмена допустима для всех периодов года.6.6 Расчет и подбор основного оборудования СВ В дипломном проекте подбираем оборудование приточных и вытяжных камер. В качестве приточных установок используем оборудование фирмы "ВЕЗА". Типоразмеры приточных камер подбираем при помощи компьютерной программы фирмы "ВЕЗА". В состав установки входит воздушный клапан, гибкие вставки, секция с фильтром, водяной нагреватель, вентиляторная секция, шумоглушитель. Подбор вентилятора осуществляется также по программе. Расход воздуха при этом должен на 20% превышать расчетный. Расчетное давление, по которому подбирается вентилятор Р, Па можно определить по формуле: (6.27)где - сумма сопротивлений участков магистральной сети. Па, - сопротивление приточной шахты. Па,- сопротивление приемной секции с фильтром Па,- сопротивление калориферной секции.Для приточной камеры П1 расчетное давление составит: Р = 113 + 20 + 133 + 21+12 = 277 ПаП1 – подвесная камера Airmate-4000. Сторона обслуживания: Снизу,Lв, м3/ч: 1782. Фильтр карманный, Узкий. Класс:G4; dPв_загрязн.50%=133Па; Сторона_обсл.:Снизу; BxHxL:970x380x450мм.Воздухонагреватель жидкостный, Узкий. Индекс:ВНВ243.1-078-030-02-2,5-06-1; Противоток; Fто=9.4м2; Qт=31кВт; Lв=1782м3/ч; tвн=-35°C; tвк=18°C; vro=2.5кг/м2/с; Gж=673кг/ч; tжн=95°C; tжк=70.6°C; w=0.9м/с; dPж=5.8кПа; Сторона_обсл.: Снизу; dPв=21.7Па; BxHxL:970x380x205мм. Аэродинамическая характеристика представлена в таблице 6.9Таблица 6.9 – Аэродинамическая характеристикаУстановка (П1) Аэродинамическая характеристикаИндекс:ADH 160 G2LВыхлоп:По осиLв=1782м3/чPполн=277Паn_рк=1835об/минNp=0.335кВтLsum_вх=74.3дБLsum_вых=73.4дБЭл.двиг:AИР71A4Ny=0.55кВтn_дв=1360об/мин2p=4220/380V50ГцРемень:1-SPZ-850Шкив_вент=1-SPZ-63ммШкив_двиг=1-SPZ-85ммРис. 6.7. Аэродинамическая характеристикаАналогично подбираются следующие приточные установки.П2 – подвесная камера Airmate-4000. Сторона обслуживания: Снизу,Lв, м3/ч: 3156. Фильтр карманный, Класс:G4; dPв=147.8Па; Воздухонагреватель жидкостный; ВНВ243.1-078-030-02-2,0-06-2; Прямоток; Fто=11.7м2; Qт=56кВт; Вентилятор, ADH 160 G2L Pконд=255Па; Pсеть=119Па; Lв=3156м3/ч; Pполн=391Па; Vвых=20.86м/с; n_рк=2205об/мин; Эл.двиг:AИР71B2; Ny=1.1кВт; n_дв=2800об/мин. П3 – подвесная камера Airmate-6000. Сторона обслуживания: Снизу,Lв, м3/ч: 4818. Фильтр карманный, Класс:G4; dPв=159.3Па; Воздухонагреватель жидкостный; ВНВ243.1-083-035-03-2,5-06-2; Прямоток; Qт=86кВт; Вентилятор, ADH 180 G2L; Pконд=342Па; Pсеть=201Па; Lв=4818м3/ч; Pполн=559Па; Vвых=25.52м/с; n_рк=2288об/мин; Эл.двиг:AИР80B2; Ny=2.2кВт; n_дв=2860об/мин.Подбор вентиляторов для вытяжных систем осуществляется по каталогу фирмы «Systemair» CITATION Кат \l 1049 [17], а также вентиляторы фирмы «Веза» CITATION Вез \l 1049 [18]. Для системы В1 подбираем канальный вентилятор RS 40-20 L RECTANGULAR FAN фирмы «Systemair».Технические характеристики приведены в табл. 6.10.а)б)в)г)Рисунок 6.8. Диаграммы зависимости давления (а), силы тока (б), мощности (в) и оборотов (г) от расхода воздуха вентилятора [18]Таблица 6.10 – Технические данныеПараметрВеличинаЕд. измер.Напряжение230ВЧастота50ГцФазность1~Мощность208ВтТок0,926AМакс. расход воздуха1 231м³/чЧастота вращения2 5561/минМаксимальная температура перемещаемого воздуха64,6°CМаксимальная температура перемещаемого воздуха при регулировании64,6°CМакс. расход воздуха1 231м³/чУровень звукового давления на расстоянии 3м53,2дБ(А)Вес12,8кгКласс изоляции двигателяF Класс защиты двигателя44IPЕмкость конденсатора5мкФТаблица 6.11 – Данные из подбора вентилятораЗаданная точкаРабочая точкаQ[м³/ч]966Ps[Па]86Q[м³/ч]1081Ps[Па]108P[Вт]187n[1/мин]2652I [A]0,832U[В]230SFP [кВт/м³/с]0,622E[%]17,4Аналогично подбираем остальные вентиляторы.В2 – канальный вентилятор RS 30-15 RECTANGULAR FAN,∆Р=59Па; L=468 м³/ч; Ny=78,5 Вт; n_дв=2514об/мин.В3 – канальный вентилятор RS 30-15 RECTANGULAR FAN,∆Р=59Па; L=312 м³/ч; Ny=78,5 Вт; n_дв=2514об/мин.В4 – канальный вентилятор RS 60-35 L1 A-WHEEL REC FAN,∆Р=112Па; L=2904 м³/ч; Ny=626 Вт; n_дв=1308об/мин.Входы в здание оборудованы тепловыми завесами. В качестве воздушных завес используем оборудование типа ВЗ-170/350Г. Всего устанавливается 4 завесы. Ширина воздушной завесы - Длина: 1700 мм, ширина 400 мм, максимальная мощность потребления 9 кВт. Завеса обеспечивает воздушный поток 2100-4200 м3/ч.В качестве воздухораспределителей на притоке принимаем диффузоры DVS-P, на вытяжке принимаем диффузоры DVS. На воздухозаборе используем наружные решетки АРН. 6.7 Аэродинамический расчет СВ Задача аэродинамического расчета системы естественной вентиляции состоит в подборе таких размеров поперечных сечений вентиляционных каналов, при которых по каждому из них будет проходить расчетное количество воздуха. Приведем расчет системы В-1. Схема системы приведена на рис. 6.9 и листе 4 графической части. Принятые к расчету ветви разбиваем на расчетные участки с постоянным расходом воздуха и неизменным поперечным сечением канала. Участки нумеруем последовательно в направлении движения воздуха. Вместе с номером участка на схеме указываем его длину и расход воздуха. Рис. 6.9. Схема системы вытяжной вентиляции В-1Вычисляем расчетное гравитационное давление по формуле: ΔРгр= 9,8 h(ρН -ρВ), (6.28) где h – расстояние по вертикали от центра жалюзийной решетки до устья вытяжной шахты в м; ρН, ρВ – соответственно плотность наружного воздуха при температуре +5 0С и плотность внутреннего воздуха при температуре tВ в кг/м3. Далее производим ориентировочный подбор сечений каналов и решеток исходя из рекомендуемой скорости движения воздуха и расчетных расходов.По требуемым площадям подбираем стандартные размеры сечений воздуховодов на участках и определяем эквивалентные диаметры сечений, dэ.Затем согласно [14] определяем удельные потери на трение на участках, R, Па/м, зная эквивалентный диаметр и скорость, после чего потери давления на трение на участках, Ртр, Па: ΔРтр= Rуд·l·n (6.29)где l – длина участка в м;n – коэффициент шероховатости. Для всех унифицированных деталей определяем коэффициенты местных сопротивлений и находят потери давления на местные сопротивления, Z, Па.Расчетное гравитационное давление составляет: ΔРгр= 9,8 ·14,4(1,269 – 1,247) = 3,10 ПаФактические потери давления, при сечении воздуховода d=125 мм, составили ΔРф=2,3 ПаΔРгр> ΔРф, следовательно вентиляция будет работать эффективно.6.8 Принципиальное решение СВ для нерасчетных помещенийВоздухообмены нерасчетных помещений приняты по производительности местных отсосов и по нормативной кратности. Расчет приведен в таблице 4.1.Для обеспечения баланса по притоку и вытяжке недостающее количество приточного воздуха в размере 784 кг/ч следует подать в коридоры 1, 2 и 3 этажей.

Список литературы

Список использованных источников

1. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. М.: ГУП ЦПП,2004. 25с.
2. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование /Госстрой России. М.: ГУП ЦПП, 2004. 71 с.
3. СНиП 2.09.04-87 "Административные и бытовые здания", Госстрой СССР -М.Стройиздат 1988г.
4. Справочное пособие к СНиП 2.08.02-89. Проектирование предприятий общественного питания.
5. ГОСТ 21.602-79. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи.
6. СНиП 23-01-99. Строительная климатология. / Госстрой России- М.: ГУП ЦПП, 1999.
7. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий
8. Внутренние санитарно-технические устройства: Справочник проектировщика. Ч.1. Отопление/ Под ред. И.Г. Староверова. М.: Стройиз-дат, 1990. 344 с.
9. Каталог продукции. "Плоские радиаторы. Общее техническое описание I/02"
10. СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Мин-строй России. – М.: ГУП ЦПП, 1999. 65с.
11. Каталог продукции. HENCO техническое руководство.
12. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения / Госстрой России. М.: ГУП ЦПП, 2000. 60с.
13. Рекомендации по расчету систем вентиляции и кондиционирования воздуха в горячих цехах предприятий общественного питания.М., Стройиздат 1975-109с.
14. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3ч. / В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд., перереб. и доп.- М.: Стройиздат, 1990.- 344с.: ил.-(Справочник проектировщика).
15. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий: Учеб. пособие для вузов / В.П. Титов, Э.В. Сазонов, Ю.С. Краснов, В.И. Новожилов. М.: Стройиздат, 1985. 208 с.
16. Шумилов Р.Н. Теоретические основы вентиляции. Аэродинамика: Учебное пособие.2-е изд., перераб. и доп. Екатеринбург: УГТУ, 2000. 92 с.
17. Каталог продукции «Systemair».
18. Каталог продукции «Веза».
19. СНиП 23-03-2003 «Защита от шума».
20. СНиП II-12-77 «Защита от шума».

Очень похожие работы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00758
© Рефератбанк, 2002 - 2024