Вход

Промышленная вентиляция

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 190748
Дата создания 2015
Страниц 38
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 29 марта в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 970руб.
КУПИТЬ

Содержание

СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ 2
1. Исходные данные для проектирования 3
1.1. Параметры наружного воздуха 3
1.2. Параметры внутреннего воздуха 3
1.3. Характеристика технологического процесса 4
2. Расчёт производственных вредностей 6
2.1. Тепловой баланс помещений 6
2.1.1. Расчёт потерь теплоты здания по укрупнённым показателям 6
2.1.2. Теплопотери связанные с нагревом входящего транспорта и ввозимых материалов 7
2.1.3. Теплопотери на нагрев холодного воздуха, поступающего через открытые проемы ворот (дверей) 8
2.2. Теплопоступления 8
2.2.1. Теплопоступления от солнечной радиации 8
2.2.2. Теплопоступления от источников искусственного освещения 8
2.2.3. Теплопоступления от электрооборудования 9
2.2.4. Теплопоступления от электросварочных постов и кузнечных горнов 9
2.2.5. Тепловыделения от остывающего материала и продукции 10
3. Расчет поступлений газообразных вредностей 11
4. Расчет воздухообменов 12
4.1. Расчет местной вытяжной вентиляции 12
4.2. Расчет местной приточной вентиляции 15
4.3 Расчет общеобменной вентиляции 16
4.4. Определение общеобменной вытяжки 17
4.5. Воздушно-тепловой баланс 17
5. Расчет вентиляционных систем 20
5.1 Расчет и подбор оборудования приточных вентиляционных систем 20
5.1.1 Расчет воздухораспределителей 20
5.1.2 Аэродинамический расчет воздуховодов 25
5.1.3 Расчет и подбор оборудования приточных камер 26
5.2 Расчет и подбор оборудования вытяжных вентиляционных систем 36
5.2.1 Аэродинамический расчет вытяжных воздуховодов 36
5.2.2. Подбор очистных устройств 36
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 38
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ: 39

Фрагмент работы для ознакомления

4.11 [2]):Тогда по табл. 4.14 [2] ∑fв = f1 = 0,0023 м2иvв= Gв/(36001000∑fв) = 9239,398/(360010000,0023) = 1,12 м/сКоэффициент теплопередачи для калориферов КВС рассчитываем по формуле:k = 20,86(vρ)0,32vв0,132 = 20,864,340,321,1,120,132 = 33,86 Вт/(м2·°С)Требуемая поверхность нагрева равна:Fтр= Q/(kΔt) = 860977,73/(33,86*(0,5*(150+70)-0,5*(-34+17))) = 214,58 м2Число рядов воздухонагревателей равно:np= Fтр/∑fp,где ∑fp– суммарная поверхность нагрева калориферов в одном ряду, определяем по формуле:∑fp= zF1,здесь z – количество калориферов в одном ряду; F1 – площадь поверхности нагрева одного калорифера (табл. 4.10 [2]).np= 214,58 /(77,093) = 0,928т.е. принимаем один ряд калориферов с поверхностью нагрева∑fp= 77,093 = 231,27м2.Рассчитываем запас поверхности нагрева:Ψ = (F-Fтр)100/Fтр= (231,27-214,58)100/214,58 = 7,92%где F = np∑fp= 1231,27 = 231,27м2.Запас поверхности нагрева незначительно ниже требуемого. Останавливаем выбор на установке 35У.I с одним рядом калориферов.Определяем потерю давления в калориферной установке Δp, Па:Для калориферов КВС по формуле:Δp = 2,2(vρ)1,62np = 2,24,341,620,928 = 22,01 Па.Находим гидравлическое сопротивление калориферной установки Δpв, кПа, по формуле:Δpв = Avв2,где А – коэффициент пропорциональности, принимаемый по таблице 4.11 [2]:Δpв= 13,741,122 = 17,124 кПа.Для приточной системы П2:Заданному расходу воздуха L = 65375,76 м3/ч соответствуют установки 31У.I – 40У.I согласно табл. 4.12 [2]. Поэтому для выбора конкретной установки зададимся значением предварительной массовой скорости воздуха в сечении калорифера vρ = 8 кг/(м2·с). Тогда ориентировочная площадь для прохода воздуха через калориферную установку равна:∑f = Lρ/(3600vρ) = 65375,761,47/(36008) = 3,34 м2.Этой площади соответствуют (см. табл. 4.12 [2]) четыре калорифера №10 – установка 35У.I. Начнём расчёт с калориферами КВС10-II, для которых∑f = 0,884 = 3,52м2.Площадь поверхности нагрева, м2Площадь живого сечения, м2Масса с оцинковкой, кгПо воздухуПо теплоносителю77,090,880,0023295КВС10-IIМассовая скорость равна:vρ = Lρ/(3600∑f) = 65375,76/(3600*3,52) = 5,16 кг/(м2·с)Количество теплоты воспринимаемое воздухом:Q = 0,278Lρcp(tk-tн) = 0,278*65375,76*1,47*1*(16+34) = 1335822,90ВтМассовый расход воды равен:Gв = Q/(0,278cв(tг-tо)) = 1335822,90/(0,2784,19(150-70)) = 14335,085 кг/чПримем обвязку калориферов по схеме з (рис. 4.11 [2]):Тогда по табл. 4.14 [2] ∑fв = f1 = 0,0023 м2иvв= Gв/(36001000∑fв) = 14335,08/(360010000,0023) = 1,73 м/сКоэффициент теплопередачи для калориферов КВС рассчитываем по формуле:k = 20,86(vρ)0,32vв0,132 = 20,865,160,321,730,132 = 37,91 Вт/(м2·°С)Требуемая поверхность нагрева равна:Fтр= Q/(kΔt) = 1335822,90/(37,91*(0,5*(150+70)-0,5*(-34+16))) = 296,12 м2Число рядов воздухонагревателей равно:np= Fтр/∑fp,где ∑fp– суммарная поверхность нагрева калориферов в одном ряду, определяем по формуле:∑fp= zF1,здесь z – количество калориферов в одном ряду; F1 – площадь поверхности нагрева одного калорифера (табл. 4.10 [2]).np= 296,12/(77,094) = 0,96т.е. принимаем один ряд калориферов с поверхностью нагрева∑fp= 77,094 = 308,36м2.Рассчитываем запас поверхности нагрева:Ψ = (F-Fтр)100/Fтр= (308,36-296,12)100/296,12 = 4,13 %где F = np∑fp= 1308,36= 308,36м2.Запас поверхности нагрева незначительно ниже требуемого. Останавливаем выбор на установке 35У.I с одним рядом калориферов.Определяем потерю давления в калориферной установке Δp, Па:Для калориферов КВС по формуле:Δp = 2,2(vρ)1,62np = 2,25,161,620,96 = 30,14 Па.Находим гидравлическое сопротивление калориферной установки Δpв, кПа, по формуле:Δpв = Avв2,где А – коэффициент пропорциональности, принимаемый по таблице 4.11 [2]:Δpв= 13,741,732 = 41,12 кПа.Расчёт секции фильтра:В камерах 2ПК применены как встроенные в приемную камеру, так и самостоятельные фильтры с развитой поверхностью. Во встроенных фильтрах фильтрующий материал располагается в одной плоскости перпендикулярно потоку воздуха, а в фильтрах с развитой поверхностью – зигзагообразно на неподвижных решетках. Фильтрующий материал периодически заменяется новым, его регенерация непосредственно в камере не предусматривается. Замена фильтрующего материала производится при достижении им максимального конечного сопротивления, которое контролируется микроманометром по разности давления до и после фильтра.Для приточной системы П1:Находим удельную воздушную нагрузку фильтраLф по формуле:Lф = L/Fф,где Fф– площадь фильтрующего материала секции фильтра (см. табл. 4.17[2]), м2:Lф = L/Fф = 41310,42/11,2 = 3688,42 м3/(м2ч).Определяем начальное сопротивление фильтраΔpн, Па, при заданных условиях:Δpн = Δpн.max(Lф/ Lф.max)1,5,где Δpн.max–начальное максимальное сопротивление фильтра, Па; Lф.max–удельная максимальная воздушная нагрузка, м3/(м2ч).Для материала ФРНК ПГ:Δpн.max = 50 ПаLф.max = 4000 м3/(м2ч)Отсюда:Δpн = 50(3688,42 /4000)1,5 = 44,27 Па.Вычисляем конечное сопротивление фильтраΔpк, Па, при заданных условиях:Δpк = Δpн+Δp,где Δp = Δpк.max-Δpн.max – превышение сопротивления фильтра над начальным, Па (Δpк.max – конечное максимальное сопротивление фильтра, Па); для материала ФРНК ПГ:Δp = 300-50 = 250 Па.Δpк = 44,27 +250 = 294,27Па.Находим продолжительность работы фильтра τ, ч, до замены фильтрующего материала:τ = 103qp/(Lфсnɳ),где qp – рекомендуемая конечная пылеёмкость фильтра, г/м2, для материала ФРНК ПГ qp = 1000 г/м2; сn–начальное пылесодержание воздуха, мг/м3; ɳ – коэффициент очистки:τ = 1031000/(3688,42 20,8) = 169,45 ч.Для приточной системы П2:Находим удельную воздушную нагрузку фильтра Lф по формуле:Lф = L/Fф,где Fф– площадь фильтрующего материала секции фильтра (см. табл. 4.17[2]), м2:Lф = L/Fф = 65375,76/11,2 = 5837,12м3/(м2ч).Определяем начальное сопротивление фильтра Δpн, Па, при заданных условиях:Δpн = Δpн.max(Lф/ Lф.max)1,5,где Δpн.max– начальное максимальное сопротивление фильтра, Па; Lф.max–удельная максимальная воздушная нагрузка, м3/(м2ч). Для материала ФРНК ПГ:Δpн.max = 50 ПаLф.max = 4000 м3/(м2ч)Отсюда:Δpн = 50(5837,12/4000)1,5 = 88,14 Па.Вычисляем конечное сопротивление фильтра Δpк, Па, при заданных условиях:Δpк = Δpн+Δp,где Δp = Δpк.max-Δpн.max – превышение сопротивления фильтра над начальным, Па (Δpк.max – конечное максимальное сопротивление фильтра, Па); для материала ФРНК ПГ:Δp = 300-50 = 250 Па.Δpк = 88,14+250 = 338,14Па.Находим продолжительность работы фильтра τ, ч, до замены фильтрующего материала:τ = 103qp/(Lфсnɳ),где qp – рекомендуемая конечная пылеёмкость фильтра, г/м2, для материала ФРНК ПГ qp = 1000 г/м2; сn – начальное пылесодержание воздуха, мг/м3; ɳ – коэффициент очистки:τ = 1031000/(5837,1220,8) = 107,07 ч.Приёмные секции:Они предназначены для забора наружного воздуха, его смешивания с рециркуляционным воздухом и обслуживания калориферных секций. Для удобства монтажа рециркуляционные заслонки в приемных секциях могут располагаться на верхней, нижней и задней панелях. Приемные секции снабжаются утепленными заслонками для прохода наружного воздуха, которые могут быть с электроподогревом и без него.Аэродинамическое сопротивление проходу воздуха через утепленные заслонки и приемную секцию определяется зависимостью:Δp = ξv2услp/2,где ξ – коэффициент местного сопротивления секции принимаемый для 2ПК-31,5 – 7,2; v2усл = L/(3600Fж.с.) – условная скорость по сечению секции.м/с; Fж.с. – живое сечение для прохода воздуха (см. табл. 4.17[2]), м2:Для приточной системы П1:Δp = 7,2(41310,42/(36003,32))21,2/2 = 51,61 Па.Для приточной системы П2:Δp = 7,2(65375,76/(36003,32))21,2/2 =129,25 Па.Соединительные секции:Применяются при отсутствии оросительных секций и предназначаются для соединения вентиляционных установок с калориферными секциямии обслуживания последних.Аэродинамическое сопротивление проходу воздуха через соединительную секцию определяется зависимостью:Δp = ξv2услp/2,в которой коэффициент местного сопротивления ξ принимается для 2ПК-31,5 – 4,8; живое сечение секции для прохода воздуха дано в табл. 4.17[2]:Для приточной системы П1:Δp = 4,8(41310,42/(36003,32))21,2/2 = 34,41 Па.Для приточной системы П2:Δp = 7,2(65375,76/(36003,32))21,2/2 = 129,25 Па.Подбор воздухоприемных устройств:Поступление наружного воздуха в помещения осуществляется черезустройства (узлы)воздухозабора. Узлы воздухозабора включают, как правило, жалюзийные решетки с неподвижнымижалюзями и клапаны (заслонки) для предотвращения поступления наружного воздуха впомещения при неработающих приточных установках.Воздухоприемные устройства следует располагать так, чтобы в них поступал незагрязненный наружный воздух. Конструктивное оформление воздухоприемных устройств должно быть увязано с архитектурным оформлением здания. Воздухоприемные устройства необходимо располагать на расстоянии 10 –12 м по горизонтали и 6 м по вертикали от мест загрязнения воздуха (котельных, уборных, кухонь, производственных помещений и т. п.) Воздухозабор как при механической, так и при естественной вентиляции следует осуществлять на высоте не менее 2 м от уровня земли (до низа проема); в случае расположения воздухоприемного устройства в зеленой зоне (вдали от здания) эта высота может быть уменьшена до 1 м. Воздухоприемные устройства делают либо в виде отдельно стоящей шахты (метро, промышленные здания), соединенной со зданием подземным вентиляционным каналом, либо в виде шахты, приставленной к наружной стене здания. Подбор жалюзийных решеток состоит в определении их количества, габаритного размера проема в строительных конструкциях для установки решеток и в расчете аэродинамического сопротивления при проходе воздуха через решетки.Для приточной системы П1:По заданному расходу воздуха L, м3/ч, находят площадь живого сечения F,м2:F =L/3600Vср = 41310,42/36005 = 2,29 м2,где Vср – скорость движения воздуха, м/с.Для воздухозаборной шахты выбираем тип решётки штампованные щелевые РШЩ (по типу решеток СТД).Через решетки типа РШЩ осуществляется приток и забор воздуха системами вентиляции, и кондиционирования в зданиях промышленного и гражданского назначения. Данные решетки имеют неподвижные жалюзи и изготавливаются из оцинкованного и черного металла по типу штампованных решеток СТД. Одиночные решетки могут соединяться между собой по горизонтали «внахлест» болтами-саморезами, тем самым, обеспечивая закрытие проема любой ширины и высоты.Находят количество решёток: nреш= = = 21,81 шт.где =0,105 м2– площадь живого сечения одной решётки,м2.Принимаем 22 решётки РШЩ-3(СТД5290) с размерами 550х490 мм установленные в отдельно стоящей шахте.Рассчитывают аэродинамическое сопротивление P, Па, при проходе воздуха через решётки:∆р = ζ · = 1,2 · = 18 ПаДля приточной системы П2:По заданному расходу воздуха L, м3/ч, находят площадь живого сечения F,м2:F = = = 3,63м2,где Vср – скорость движения воздуха, м/сДля воздухозаборной шахты выбираем тип решётки штампованные щелевые РШЩ (по типу решеток СТД).Находят количество решёток: nреш= = = 34,8 шт.Принимаем 34 решётки РШЩ-3(СТД5290) с размерами 550х490 мм установленные в отдельно стоящей шахте.где =0,105 м2– площадь живого сечения одной решётки м2.Рассчитывают аэродинамическое сопротивление P, Па, при проходе воздуха через решётки:∆p = ζ · = 1,2 · = 18 Па.Требуемый напор для вентилятора системы П1P=650 Па, L=41310,42м3/чОбозначениеустановкиВентилятор Ц4-70Электродвигатель серии 4АМасса установки,кг№Диаметр колеса в % от Частота вращения об/минТипУстановочная мощность, кВтЧастота вращения,A10-4101008454А132S67,5960587Требуемый напор для вентилятора системы П2P=930,76 Па, L = 65375,76 м3/чОбозначениеустановкиВентилятор Ц4-70Электродвигатель серии 4АМасса установки,кг№Диаметр колеса в % от Частота вращения об/минТипУстановочная мощность, кВтЧастота вращения,A10-5101008454А180 M618,5980885Подбор утепленного воздушного клапана:В данном курсовом проекте используем утепленный воздушный клапан КВУ.Клапан воздушный КВУ устанавливается в системах вентиляции низкого давления (с разностью давлений до 1500Па) и служит для отключения или регулирования количества воздуха, поступающего в систему.Клапан состоит из корпуса с присоединительными фланцами, установленных в нем двустенных лопаток поворотного типа, системы рычагов и тяг, и привода (электрического или ручного). Соответственно, открытие клапана может осуществляться дистанционно с помощью электропривода или в ручную. Места сопряжения лопаток клапана утеплены трубчатыми электронагревателями (ТЭНами) для временного разогрева стыка лопаток и облегчения их открытия в случае обмерзания в зимнее время.Клапаны имеют режимы работы «открыто-закрыто» или плавного регулирования количества воздуха.Для приточной камеры П1 и П2:По заданному расходу воздуха выбираем тип клапана, его размеры и живое сечение для прохода воздуха.Расход воздуха в сварочном отделении Lпр= 41310,42 м3/ч Расход воздуха в кузнечном отделении Lпр= 65375,76 м3/ч Тип клапанаРекомендуемый расход воздуха, тыс. м3/чПлощадь живого сечения, м2Коэффициент местного сопротивления Размеры, ммМасса с электро- приводом, кгLL1HH1H2КВУ 1600x1000Б10-301,48-1000116014831583-80,85.2 Расчет и подбор оборудования вытяжных вентиляционных систем5.2.1 Аэродинамический расчет вытяжных воздуховодовТаблица №6. Аэродинамический расчёт вытяжных систем№ уч.L, м3/чl, мF уч, м2Сечение воздуховодаv, м/сR Па/мβ ш∑ζR*l*βшPдинZR*l*βш+Zd, ммf, м2В11-224754,110,1253150,0611,092,580,991,2510,49848,660,7571,252-34950200,255000,207,020,951,990,8537,7729,424,9962,764-224750,70,1253150,0611,092,582,990,175,399948,68,26213,66В21-26157,220,0311600,028,545,120,991,1536,59743,349,886,392-312302,90,0622500,056,972,131,990,6512,29229,419,1131,43-430755,50,1554000,136,781,232,990,9320,22729,427,3447,574-540751,20,2064500,167,121,073,990,865,123229,425,2830,415-650755,70,2564500,168,871,704,990,2548,35348,612,1560,52-761510,0311600,028,545,125,991,530,66943,364,9595,629-106154,340,0311600,028,545,126,991,35155,3243,358,46213,89-116150,80,0311600,028,545,127,991,532,72743,364,9597,689-3123020,0622500,056,972,138,991,3538,29729,439,6977,993-86152,810,0311600,028,545,129,991,35143,7343,358,46202,212-410008,560,0512000,038,854,3310,991,35407,3448,665,6147313-510000,50,0512000,038,854,3311,990,2325,95848,611,1837,14В31-23657,1411,750,1854500,166,390,940,991,210,93525,430,4841,412-34197,1416,90,2124500,167,331,221,990,741,0333,723,5964,622-45402,320,0271600,027,504,072,990,1528,23333,75,05533,295.2.2. Подбор очистных устройствРукавные тканевые фильтры с периодическим или непрерывным удалением осажденной на ткани пыли нашли широкое применение в промышленности для очистки технологических газов, вентиляционного и аспирационного воздуха.На вытяжные системы В1, В2и В3 устанавливаем тканевые фильтры табл. 8.7[3]:Марка фильтраТип фильтраОбщая площадь поверхности, Число секций (рукавов)Вид тканиСпособ регенерации тканиФВАвтоматизированный фильтр работающий под разрежением30-922-6Фильтрованное сукно№2Механическое встряхивание рукавов и обратная продувка ткани наружным воздухомНеобходимая площадь фильтрации рукавного фильтра , равна:Для вытяжной системы В1:Число секций: шт.Сопротивление запыленной ткани: .Для вытяжной системы В2:Число секций: шт.Сопротивление запыленной ткани: .Для вытяжной системы В3:Число секций: шт.Сопротивление запыленной ткани: .ЗАКЛЮЧЕНИЕВ курсовом проекте была рассмотрена система вентиляции блока вспомогательных цехов в городе Хабаровск.Выполнив расчеты и в зависимости от технологических процессов происходящих в цехах я выбрал в сварочном, кузнечном, механическом отделениях и профилактории:По 1-ой приточной системе в каждое отделение, состоящую из приточной камеры, фильтра, калорифера, вентилятора радиального марки Ц4-70, а также сети воздуховодов из тонколистовой кровельной стали. Вытяжная общеобменная система состоит из крышных осевых вентиляторов равномерного всасывания.Также запроектировал воздушную завесу в механическом отделении, установленную у ворот в виде колоны, предотвращающая попадание холодного воздуха в помещение при открывании ворот. СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ:1. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование /Минстрой России. -М.: ГП ЦПП, 1994.-66с.2. Сазонов Э.В. Вентиляция общественных зданий: Учебное пособие для вузов по специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция»,-Воронеж: Изд-во Воронеж, ун-та, 1991.-184с.3. Титов В.П., Сазонов Э.В., Краснов Ю.С., Новожилов Б.И. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий. - М.: Стройиздат, 1985.-207с.4. Волков О.Д. Проектирование вентиляции промышленного здания. Учебное пособие.- Х.: Высшая шк. Изд-во при ХГУ, 1989.-240с5. Проектирование промышленной вентиляции: Справочник/ Торговников Б. М., Табачник В.Е., Ефанов Е.М. – Киев: Будiвельник, 1983.-256с.6. Внутренние санитарно - технические устройства : В 3 ч. / В. Н. Богословский и др.; Под ред. Н. Н. Павлова. Ю. И. Шиллера; Ю. Н. Саргин, В. Н. Богословский Ч.З:Вентиляция и кондиционирование воздуха: В 2 кн. Кн. 1. - М.: Стройиздат, 1992.-319с7. Методические указания: «Отопление и вентиляция промышленных и общественных зданий» В.А. Тюменцев. – Иркутск, ИрГТУ, 2003.-19с.8. И.Г. Староверов. Справочник проектировщика “Вентиляция и кондиционирование воздуха”9. Гримитлин М.И. Вентиляция и отопление машиностроительных заводов. - М.: Машиностроение, 1978.-272 с.

Список литературы

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ:
1. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование /Минстрой России. -М.: ГП ЦПП, 1994.-66с.
2. Сазонов Э.В. Вентиляция общественных зданий: Учебное пособие для вузов по специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция»,-Воронеж: Изд-во Воронеж, ун-та, 1991.-184с.
3. Титов В.П., Сазонов Э.В., Краснов Ю.С., Новожилов Б.И. Курсовое и диплом¬ное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий. - М.: Стройиздат, 1985.-207с.
4. Волков О.Д. Проектирование вентиляции промышленного здания. Учебное пособие.- Х.: Высшая шк. Изд-во при ХГУ, 1989.-240с
5. Проектирование промышленной вентиляции: Справочник/ Торговников Б. М., Табачник В.Е., Ефанов Е.М. – Киев: Будiвельник, 1983.-256с.
6. Внутренние санитарно - технические устройства : В 3 ч. / В. Н. Богословский и др.; Под ред. Н. Н. Павлова. Ю. И. Шиллера; Ю. Н. Саргин, В. Н. Богословский Ч.З:Вентиляция и кондиционирование воздуха: В 2 кн. Кн. 1. - М.: Стройиздат, 1992.-319с
7. Методические указания: «Отопление и вентиляция промышленных и общественных зданий» В.А. Тюменцев. – Иркутск, ИрГТУ, 2003.-19с.
8. И.Г. Староверов. Справочник проектировщика “Вентиляция и кондиционирование воздуха”
9. Гримитлин М.И. Вентиляция и отопление машиностроительных заводов. - М.: Машиностроение, 1978.-272 с.
Очень похожие работы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00504
© Рефератбанк, 2002 - 2024