Вход

Шифр 761

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 183255
Дата создания 2014
Страниц 36
Источников 7
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 29 марта в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 820руб.
КУПИТЬ

Содержание

Содержание.
1 Исходные данные
2 Компоновка здания из сборных железобетонных конструкций. Составление монтажного плана перекрытия
3 Расчет ребристой панели
3.1 Назначение характеристик прочности бетона и арматуры, определение высоты панели.
3.2 Расчет продольного ребра панели по нормальным сечениям
3.3 Расчет полки панели
3.4 Расчет промежуточного поперечного ребра
3.5 Расчет продольного ребра панели по наклонным сечениям
3.6 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси ребра
3.7 Определение прогиба панели
4 Расчет неразрезного ригеля
4.1 Задание на проектирование
4.2 Сбор нагрузок на ригель
4.3 Определение расчетных усилий
4.4 Определение размеров поперечного сечения ригеля
4.5 Расчет прочности нормальных сечений
4.6 Расчет ригеля на действие поперечных сил
4.6.1 Подбор поперечной арматуры
4.6.2 Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями
4.6.3 Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению
4.6.4 Расчет прочности на действие момента по наклонному сечению
5 Расчет колонны
5.1 Задание на проектирование
5.2 Сбор нагрузок, расчетная схема, определение усилий
5.3. Подбор сечений.
6 Расчет фундмента
6.1 Исходные данные
6.2 Определение размеров фундамента
6.3 Проверка прочности нижней ступени против продавливания
6.4 Расчет плиты фундамента на изгиб
Список литературы

Фрагмент работы для ознакомления

Ригели перекрытия размещены поперек здания и вместе с колоннами образуют рамные узлы. Здание имеет неполный железобетонный каркас, и концы ригелей крайних пролетов свободно опираются на наружные продольные кирпичные стены, на которые также передается нагрузка от покрытия. Высота первого и последующих этажей – 4,6 м. Нагрузки на 1 м2от междуэтажного перекрытия и на 1м ригеля приняты по данным таблицы (Таблица 1)и П.4.2. данного расчета.Для изготовления колонны назначаем бетон класса В20(Rb=13,0МПа;Rbt=1,1МПа; γb1=0,9; Eb=27500 МПа) и продольную рабочую арматуру из стали класса А400(Rs=Rsс=355 МПа, ES=200000 МПа).5.2 Сбор нагрузок, расчетная схема, определение усилийНагрузка на колонну собирается с грузовой площади: = 6,5*6,17 = 40,11 м2.Постоянная нагрузка на колонну:– от перекрытия одного этажа с учетом γn=0,95: = 2,84*40,11*0,95 = 108,22 кН,где = 2,84 кН (Таблица 1);– от собственной массы ригеля: = 5,23*6,5 = 34 кН, где: =5,23(см. П.4.2.)– от собственной массы колонны сечением 0,4х0,4 м, = 4,6 м,: = 0,4^2*4,6*2,5*1,1*0,95*10 = 19,23 кН;– временная длительная: = 11,76*40,11*0,95 = 448,11кН.Итого: = 108,22+34,0+19,23+448,11 = 609,56кН.Постоянная нагрузка с трех перекрытий:609,56*3 = 1828,68кН.Временная кратковременная нагрузка на колонну от перекрытия одного этажа с коэффициентом γn=0,95: = 5,46*40,11*0,95 = 208,05кН.Временная кратковременная нагрузка с трех перекрытий:208,05*3 = 624,15кН.В расчетах использованы значения нагрузки = 11,76 кН и = 5,46 кН (Таблица 1).Итоговая нагрузка: = 1901,67+624,15 = 2525,82кН.5.3. Подбор сечений.Ширина колонны квадратного сечения: = (2525820/(1300+0,01*36500))^0,5 = 38,95 см.Принимаем b=40,0 см. Площадь сечения бетона 1600 см2.Усилие, воспринимаемое арматурой (площадью сечения )где коэффициент продольного изгиба: но не более .Коэффициент представляет собой отношение усилия, воспринимаемого арматурой, к усилию, воспринимаемому бетоном.При=коэффициент , при коэффициент , при коэффициент >, что недопустимо. Поэтому при формулой не пользуются, а сразу принимают .Формула содержит два неизвестных: и. В подобных случаях задаются значением одного неизвестного, а другое определяют путём последовательных приближений. В первом приближении принимаем .Подбор арматуры идёт в следующем порядке. Если , то Если подбор арматуры становится более продолжительным, так как в этом случае произведение приходится определять последовательными приближениями, т. е. при различных значениях коэффициента , до тех пор, пока оно значение не стабилизируется, т.е пока последнее значение произведения будет отличаться от предпоследнего не более чем на 5%. И лишь затем можно пользоваться формулой В нашем случае отношение = 624,15/2525,82 = 0,2.Гибкость колонны = 460/40 = 11,5. Тогда по интерполяции:= 0,899, =0,903 (п. 3.58 [4]).Первое приближение: = 2525820/0,903-1380*1600 = 589143 Н, = 589143/1380/1600 = 0,267, что меньше 0,5;= 0,899+2*(0,903-0,899)*0,267 = 0,901.Второе приближение: = 2525820/0,901-1380*1600 = 595352 Н,= 595352/1380/1600 = 0,270; = 0,899+2*(0,903-0,899)*0,270 = 0,901;(595352-589143)/589143*100% = 1,05%.Третье приближение: = 2525820/0,901-1380*1600 = 595352 Н,= 595352/1380/1600 = 0,270; = 0,899+2*(0,903-0,899)*0,270 = 0,901;(595352-595352)/595352*100% = 0 %.Процесс приближений закончен, поскольку последнее значение выражения отличается от предпоследнего всего на один процент.= 595352/36500 = 16,31 см2.Поскольку толстые стержни более устойчивы, чем тонкие (при прочных равных условиях), следует избегать очень большого количества стержней – следует принять четыре стержня, шесть или восемь. При этом расстояние между стержнями должно быть не более 400 мм (п. 5.18 [2], п. 5.57 [5]).В силу относительной малости нагрузок принимаем 4Ø25A-IIIсуммарной площадью сечения арматуры =19,63см2.Так как здание имеет жёсткую конструктивную схему, то в рассматриваемой колонне практически не возникают поперечные силы, поэтому диаметр и шаг поперечных стержней следует принять по конструктивным соображениям: шаг по п. 5.22 [2], п. 5.59 [5], согласно которым поперечные стержни устанавливают (во избежание потери устойчивости продольной арматуры) на расстоянии не более 500 мм, не более 2b (b – ширина сечения колонны) ине более при вязаных каркасах – 15d, при сварных – 20d (d – наименьший диаметр стержней в сечении колонны).В местах стыкования рабочей арматуры внахлёстку, без сварки, шаг поперечных стержней должен составлять не более 10d. Если насыщение сечения колонны продольной арматурой составляет свыше 3%, то поперечные стержни устанавливают на расстоянии не более 10d и не более 380 мм.В условиях курсового проекта поперечная арматура не требовалась по расчёту, поэтому принимаем её из стали класса A-I. Диаметр стержней – 10 мм.Так как насыщение сечения продольной арматурой составляет 19,63/1600*100% = 1,23%, что меньше 3%, то шаг поперечных стержней должен быть не более 20d=20*2,0= 40 см, не более 2b=2*40,0=80,0 см и не более 50,0 см.Принимаем шаг поперечных стержней равным 25,0 см.Рис. 9. К армированию стыка колонны с колонной:а – концы стыкуемых колонн; б – схема их армирования6 Расчет фундмента6.1 Исходные данныеПоперечное сечение колонны, заделанной в стакан фундамента, принято размерами 400х400 мм, применяется бетон класса В20(Rb=14,6МПа;Rbt=1,1МПа; γb1=0,9; Eb=27500 МПа), продольная арматура 25 А400. Требуется запроектировать фундамент, глубина заложения подошвы которого составляет 1,4м, из бетона класса В20(Rb=14,6МПа;Rbt=1,1МПа;Eb=27500 МПа), арматура класса А400 ( = 355 МПа). Расчетное сопротивление грунта основания = 0,35 МПа. Под подошвой фундамента предусматривается бетонная подготовка.Отношение длительной и кратковременной нагрузки: = 1828,68/2525,82 = 0,724<0,9, принимаем = 1,0.При расчете по второй группе предельных состояний: = 2525,82/1,17 = 2158,82 кН,где 1,17 – усредненный коэффициент надежности по нагрузке ; = 2525,82 кН – расчетная нагрузка по первой группе предельных состояний.6.2 Определение размеров фундаментаНеобходимая площадь подошвы фундамента под колонну при расчетном сопротивлении грунта в основании (по заданию) =0,35 МПа, отметке подошвы фундамента Н = 1,4 м и усредненной плотности массы фундамента и грунта на его обрезах =20кН/м3: = 2158,82/(0,35*1000-20*1,4) = 6,70 м2.Размеры сторон квадратного в плане фундамента: = 6,7^0,5 = 2,59 м.Принимаем кратно 0,3 м, т.е. 2,7 м.Реактивное давление грунта на подошву фундамента от расчетных нагрузок, если принять распределение его по подошве равномерным будет: = 2158,82/2,7^2 = 296,1 кПа < = 350кПа.Расчетная высота сечения фундамента из условия обеспечения его прочности против продавливания колонной с размерами 40x40 см определяется из формулы (3.177) п. 3.84 [4]:где – периметр контура расчетного поперечного сечения на расстоянии 0,5h0 от границы площадки опирания сосредоточенной силы F (колоны). Тогда: = -0,5*0,35+0,5*(2158,82/(1,1*1000+296,1))^0,5 = 0,45 м.Полная высота фундамента стаканного типа с толщиной защитного слоя бетона = 40 мм при наличии бетонной подготовки в основании (см. табл. 5.1 [4]) и предполагаемом диаметре стержней арматуры d = 20 мм: = 430+40+1,5*20 = 500 мм.Необходимая высота фундамента из условия обеспечения анкеровки продольной арматуры колонны в стакане фундамента при армировании колонны стержнями диаметром 25 мм: = 20*25+250 = 750 мм.Необходимая высота фундамента из условия обеспечения заделки колонны в стакане фундамента: = 400+250 = 650 мм.Принимаем двухступенчатый фундамент = 800 мм с высотой ступеней по 400 мм. Расчетная высота фундамента: = 800-40-1,5*20 = 730 мм.Расчетная высота нижней ступени: = 400-40-1,5*25 = 322,5 мм (Рис. 10).Рис. 10. 6.3 Проверка прочности нижней ступени против продавливанияПродавливающая сила принимается за вычетом нагрузок, приложенных к противоположной грани плиты в пределах площади с размерами, превышающими размеры площадки опирання на во всех направлениях) и определяется по формуле: = 2158,82-296,1*(1,4+2*0,323^2) = 1682,50кН.Периметр контура расчетного поперечного сечения на расстоянии от границы площадки опирания верхней ступени фундамента: = 4*(1,4+0,323) = 6,89 м.Имеем: = 1,1*1000*6,89*0,323 = 2448,02 кН,т.е. прочность нижней ступени против продавливания обеспечена.6.4 Расчет плиты фундамента на изгибИзгибающие моменты от реактивного давления грунта в сечениях по граням колонны и уступов фундамента: = 0,125*296,1*2,7*(2,7-0,35)^2 = 551,88 кН*м; = 0,125*296,1*2,7*(2,7-1,4)^2 = 168,89 кН*м.Необходимая площадь продольной арматуры класса А400 у подошвы фундамента в продольном и поперечном направлениях определяется по приближенной формуле: = 551,88*10^6/355/0,9/730 = 2366 мм2; = 168,89*10^6/355/0,9/322,5 = 1639 мм2.Принимаем сварную сетку из стержней 14 мм с шагом 150 мм в обоих направлениях:1814 А400 с = 18*153,9 = 2770,2мм2> = 2306 мм2.Фундаменты с арматурой класса А400, расположенные выше или ниже уровня грунтовых вод, подлежат расчету на образование трещин (в данном проекте этот расчет не производится).Список литературыСНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. М., «ГУП НИИЖБ» Госстрой России, 2004СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Минстрой России. М.: ГУП ЦПП, 2009СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. М., «ГУП НИИЖБ» Госстроя России, 2004Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003). ЦНИИПромзданий, НИИЖБ – М.:ОАО «ЦНИИПромзданий», 2005Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции (общий курс). М.:СИ, 1991Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический. В 2х кн. Кн.1. Под ред. А.А.Уманского. 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1972.Железобетонные конструкции: учебное пособие к курсовому проекту №1 / Сост.: В.И. Елисеев, А.А. Веселов, А.В. Сконников. – СПб.: СПбГАСУ, 1992, 80 с.

Список литературы [ всего 7]

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. М., «ГУП НИИЖБ» Госстрой России, 2004
2.СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Минстрой России. М.: ГУП ЦПП, 2009
3.СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. М., «ГУП НИИЖБ» Госстроя России, 2004
4.Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003). ЦНИИПромзданий, НИИЖБ – М.:ОАО «ЦНИИПромзданий», 2005
5.Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции (общий курс). М.:СИ, 1991
6.Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический. В 2х кн. Кн.1. Под ред. А.А.Уманского. 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1972.
7.Железобетонные конструкции: учебное пособие к курсовому проекту №1 / Сост.: В.И. Елисеев, А.А. Веселов, А.В. Сконников. – СПб.: СПбГАСУ, 1992, 80 с.
Очень похожие работы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00492
© Рефератбанк, 2002 - 2024