Вход

Проектирование

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 175811
Дата создания 2013
Страниц 31
Источников 8
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 29 марта в 12:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 400руб.
КУПИТЬ

Содержание

Оглавление
Исходные данные
1.Выбор электродвигателя и кинематический расчет привода
2.Расчет клиноременной передачи
3.Выбор материалов зубчатых колес и определение допускаемых напряжений
4.Расчет зубчатых передач
5.Предварительный расчет валов редуктора
6.Конструктивные размеры шестерни и колеса
7.Конструктивные размеры корпуса редуктора
8.Проверка долговечности подшипника
9.Второй этап компоновки редуктора
10.Поверка прочности шпоночных соединений
11.Уточненный расчет валов
11.Выбор сорта масла
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Фрагмент работы для ознакомления

Напряжения смятия и условие прочности:
Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице из мало-углеродистой стали [σ]см = 100…120 МПа, из среднеуглеродистой стали [σ]см = 140…170 МПа, при чугунной ступице [σ]см = 70…80 МПа.
Ведущий вал
Диаметр вала d=35 мм, сечение шпонки: b · h = 10 x 8 мм, t1 = 5 мм, длина шпонки l = 70 мм ( при длине ступицы шкива 85 мм), момент на ведущем валу Т=143,2 Нм = 143,2·103 Нмм.
Определяем напряжение смятия:
(шкивы изготовляют из малоуглеродистой стали).
Ведомый вал.
Из двух шпонок проверяем шпонку под зубчатым колесом, нагрузки для второй шпонки не заданы. Диаметр вала d = 65 мм, сечение шпонки: b×h = 20×12 мм, t1 = 7,5 мм, длина шпонки l = 40 мм (при длине ступицы колеса 45 мм), момент на валу Т = 716 Н·м = 716000 Н·мм.
Определяем напряжение смятия:
Зубчатое колесо выполняется из термообработанной легированной стали).
Условие прочности не выполняется, увеличиваем длину ступицы колеса до 60 мм. Тогда длина шпонки l = 55 мм.
Уточненный расчет валов
Принимаем, что нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные от кручения – по отнулевому.
Уточненный расчет состоит в определении коэффициентов запаса прочности s для опасных сечений и сравнении их с требуемыми (допускаемыми) значениями [s]. Прочность соблюдена при s ≥ [s].
Ведущий вал.
Материал вала тот же, что и для шестерни, т.е. сталь 40Х, термообработка – закалка.
= 930 МПа; = 690 МПа для заготовок до 120 мм.
Предел выносливости при симметричном цикле изгиба:
= 0,43 · σв = 0,43 · 930 = 400 МПа.
Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений:
= 0,58 · σ-1 = 0,58 · 400 = 232 МПа.
Сечение А-А – это сечение при передаче вращающего момента от ведомого шкива клиноременной передачи, рассчитываем на кручение. Концентрацию напряжений вызывает наличие шпоночной канавки.
Коэффициент запаса прочности:
,
Где амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла:
.
При d = 35 мм, b = 10 мм, t1 = 5 мм.
.
.
Принимаем kτ = 1,9 [1, табл. 8.5], ετ = 0,75, ψτ = 0,25.
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:
,
Амплитуда нормальных напряжений изгиба:
МА-А - изгибающий момент в сечении А-А.
Изгибающий момент в горизонтальной плоскости:
Результирующий коэффициент запаса прочности:

Рис. 4. Эпюра изгибающих и крутящего моментов ведущего вала
Ведомый вал.
Материал вала тот же, что и для колеса, т.е. сталь 40Х, термообработка – закалка.
= 930 МПа; = 690 МПа для заготовок до 120 мм.
Предел выносливости при симметричном цикле изгиба:
= 0,43 · σв = 0,43 · 930 = 400 МПа.
Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений:
= 0,58 · σ-1 = 0,58 · 400 = 232 МПа.
Сечение А-А – это сечение при передаче вращающего момента от шестерни передачи, рассчитываем на кручение. Концентрацию напряжений вызывает наличие шпоночной канавки.
Коэффициент запаса прочности:
,
Где амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла:
.
При d = 70 мм, b = 20 мм, t1 = 7,5 мм.
.
.
Принимаем kτ = 1,9 [1, табл. 8.5], ετ = 0,75, ψτ = 0,25.
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:
,
МА-А - изгибающий момент в сечении А-А.
Изгибающий момент в горизонтальной плоскости:
Изгибающий момент в вертикальной плоскости:
Суммарный изгибающий момент в сечении А-А:
Момент сопротивления изгибу:
Амплитуда нормальных напряжений изгиба:
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:
Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения
А-А:

Рис. 5. Эпюра изгибающих и крутящего моментов ведомого вала редуктора
Выбор сорта масла
Смазывают зубчатое зацепление окунанием зубчатого колеса в масло, заливаемое внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение колеса примерно на 10 мм. Объем масляной ванны определяем из расчета 0,25 дм3 масла на 1кВт передаваемой мощности: Vм = 0,25·1,5 = 0,375 дм3.
Устанавливаем вязкость масла в зависимости от окружной скорости. В нашем редукторе окружная скорость составляет 0,558 м/с и рекомендуемая кинематическая вязкость при контактном напряжении 713 МПа составляет 60 мм2/с. Определяем для этой вязкости тип масла И-70А.
Подшипники смазывают пластичной смазкой типа Литол-24, которую закладывают в подшипниковые камеры при сборке. Периодически смазку пополняют, используя пресс-масленки.
Для смазки открытых зубчатых передач используют смазку графитную УСА (ГОСТ 3333-75), полугудрон или шестерную мазь, которые периодически наносят на рабочие поверхности зубьев.
Посадки деталей редуктора.
Посадки назначаем в соответствии с указаниями, данными в табл. 10.13 [1].
Посадка зубчатого колеса на вал H7/p6 по ГОСТ 25347-82.
Шейки валов под подшипники выполняем с отклонением вала k6.
Отклонения отверстий в корпусе под наружные кольца по H7.
Остальные посадки назначаем, пользуясь данными табл. 10.13[1].
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Чернавский С.А. и др. Курсовое проектирование деталей машин. – М., 2005.
Иванов М.Н. Детали машин. – М.: Высш. шк., 2000.
Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Конструирование узлов и деталей машин: Учебное пособие для технических специальностей вузов. – М.: Высш. шк., 1998. – 447 с.
Чернилевский Д.В. Основы проектирования машин. – М.: Учебная литература, 1998. – 471 с.
Куклин Н.Г., Куклина Г.С. Детали машин. – М.: Высш. шк., 2000.
Ицкович Г.М. и др. Сборник задач и примеров расчета по курсу деталей машин. – М., 1974.
Гузенков П.Г. Детали машин. – М., 1982.
Иванов М.П., Иванов В.Н. Детали машин. Курсовое проектирование. – М., 1975.
31

Список литературы [ всего 8]

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.Чернавский С.А. и др. Курсовое проектирование деталей машин. – М., 2005.
2.Иванов М.Н. Детали машин. – М.: Высш. шк., 2000.
3.Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Конструирование узлов и деталей машин: Учебное пособие для технических специальностей вузов. – М.: Высш. шк., 1998. – 447 с.
4.Чернилевский Д.В. Основы проектирования машин. – М.: Учебная литература, 1998. – 471 с.
5.Куклин Н.Г., Куклина Г.С. Детали машин. – М.: Высш. шк., 2000.
6.Ицкович Г.М. и др. Сборник задач и примеров расчета по курсу деталей машин. – М., 1974.
7.Гузенков П.Г. Детали машин. – М., 1982.
8.Иванов М.П., Иванов В.Н. Детали машин. Курсовое проектирование. – М., 1975.
Очень похожие работы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00484
© Рефератбанк, 2002 - 2024