Методы регулирования формы полос.

Оглавление
Введение
1. Основные виды нарушений формы полосы
2. Анализ методов оценки планшетности и разнотолщинности
3. Современные способы регулирования формы прокатываемых полос
3.1. Анализ зарубежного опыта
3.2. Использование шестивалковой прокатной клети
3.3.Системы автоматического регулирования профиля и формы полосы
Заключение
Список литературы

Обратная связь давления жидкости в гидроцилиндрах дополнительного изгиба (ГЦИРВ) или противоизгиба (ГЦПРВ) рабочих валков осуществляется при помощи преобразователя давления ПД с электрическим выходом, сигнал которого поступает на вход УН. Когда давление жидкости в гидравлических цилиндрах примет значение, выходящее за пределы диапазона регулирования, от реле давления ИДГ загораются сигнальные лампочки, указывающие, в какую сторону изменилось давление. В этих случаях возврат давления рабочей жидкости в середину диапазона регулирования производится соответствующим перемещением нажимных винтов. Снабжение гидравлической системы маслом осуществляется насосами источника маслоснабжения ИМС.В случае ручного управления системой сигналы на изменение давления рабочей жидкости в гидравлических цилиндрах ГЦИРВ и ГЦПРВ подаются в УН от дистанционного задатчика давления ЗД.Регулирование профиля активной образующей в рассматриваемой системе производится по комбинированной схеме, т. е. изгибом и противоизгибом рабочих валков. Схема расположения гидравлических цилиндров представлена на рис. 9 [1, c.188].Рис. 9. Схема расположения гидравлических цилиндров для изгиба и противоизгиба рабочих валков.Дополнительный изгиб рабочих валков осуществляется восемью гидравлическими цилиндрами 1 с плунжерами 2, расположенными в подушках 3 и 4 соответственно верхнего и нижнего опорных валков. Противоизгиб рабочих валков производится гидравлическими цилиндрами 5, вмонтированными в подушках нижних рабочих валков.Эксплуатация САРПП на дрессировочном стане кварто 1700 металлургического завода им. Ильича позволила значительно уменьшить отсортировку холоднокатаных полос по дефектам планшетности. САРПП разработана фирмами АСЕА (Швеция) и ALKAH (Канада) и включает аппаратуру для измерения планшетности полосы (стрессометр), исполнительный механизм в виде устройства противоизгиба рабочих валков и секционированного охлаждения бочек рабочих валков. В зависимости от скорости вращения стрессометра, измеряющего планшетность полосы, выдаются сигналы на устройство противоизгиба и секционной подачи охлаждающейжидкости. Испытания САРПП при прокатке труднодеформируемых сталей показали, что при ее использовании почти полностью исключается брак по дефектам планшетности. При ручном управлении САРПП брак по дефектам планшетности составляет примерно 5% от каждого рулона. Разработанная САРПП может быть использована на станах холодной прокатки с максимальной скоростью прокатки 50 м/с, при удельных натяжениях полосы 1—50 мПа, ширине полосы до 2100 мм и ее толщине 0,1—5,0 мм.В качестве дополнительного канала налаживания в существующих системах автоматического регулирования поперечного профиля и планшетности полосы предлагается использовать рассогласование окружных скоростей рабочих валков. Известно, что при рассогласовании окружных скоростей рабочих валков в очаге деформации появляется зона с противонаправленными силами трения.В результате давление металла на валки уменьшается, что приводит к снижению упругого прогиба и сплющивания валков, а также к уменьшению поперечной разнотолщинности и улучшению планшетности прокатываемых полос. Отмеченная выше способность несимметричного процесса прокатки позволяет использовать его на реверсивных и непрерывных станах с индивидуальным приводом рабочих валков в качестве канала регулирования поперечной разнотолщинности и планшетности прокатываемых полос. Канал регулирования окружных скоростей рабочих валков может быть использован в САРПП.Следует отметить, что использование САРПП с новым принципом регулирования профиля и планшетности полос не исключает возможности применения традиционных методов регулирования поперечной разнотолщинности и планшетности полос путем противозагиба рабочих валков клети кварто или гидроизгиба валковой системы. Очевидно в САРПП гидроизгиб и рассогласование окружных скоростей рабочих валков должны комбинированно дополнять друг друга. Кроме того, следует отметить, что при использовании рассогласования окружных скоростей рабочих валков для регулирования поперечной разнотолщинности и планшетности прокатываемых полос в значительной степени снижаются усилия противоизгиба рабочих валков, что позволит в дальнейшем уменьшить величину усилий на штоках гидроцилиндров противоизгиба рабочих валков, уменьшить их количество, повысить работоспособность и надежность системы. Рассмотрим некоторые из возможных САРПП с использованием рассогласования окружных скоростей рабочих валков. В этом случае регулирующим воздействием является рассогласование окружных скоростей рабочих валков относительно друг друга. Известно, что оно позволяет изменить протяженность участка с противонаправленными силами трения в очаге деформации. При этом увеличение соотношения рассогласования окружных скоростей рабочих валков позволяет изменить протяженность участка с противонаправленными силами трения в очаге деформации. При этом увеличение соотношения рассогласования окружных скоростей рабочих валков приводит к увеличению зоны с противонаправленными силами трения, уменьшение соотношения - к снижению зоны с противонаправленными силами трения. Регулирование зоны с противонаправленными силами трения вызывает изменение среднего и полного давления прокатки, и, как следствие, упругого прогиба валков, что соответствующим образом сказывается на изменении поперечной разнотолщинности прокатываемых полос. Если при прокатке на полосе образуется краевая волнистость, то необходимо увеличить рассогласование окружных скоростей рабочих валков. В этом случае происходит уменьшение среднего и полного давления металла на валки, их упругого прогиба и сплющивания, а также амплитуды краевой волнистости полосы. В случае увеличения величины рассогласования окружных скоростей рабочих валков происходит увеличение давление прокатки и упругого прогиба валков, а следовательно, уменьшение амплитуды центральной волнистости полосы.Таким образом, в зависимости от вида волнистости прокатываемой полосы окружные скорости рабочих валков целесообразно изменять около своего номинального значения. Изменение номинальной величины окружных скоростей рабочих валков относительно друг друга может быть охарактеризовано коэффициентом рассогласования окружных скоростей рабочих валков. При обычной симметричной прокатке с одинаковыми окружными скоростями рабочих валков коэффициент рассогласования равен 1,0. При несимметричном способе прокатки коэффициент рассогласования окружных скоростей рабочих валков изменяется от 1,0 до коэффициента вытяжки полосы в очаге деформации (при способе прокатки способом ПВ).ЗаключениеТаким образом, на современном этапе развития прокатного производства основной тенденцией следует считать освоение и внедрение в производство принципиально новой техники и технологии, обеспечивающей наряду с увеличением объема производства — повышения качества листовой стали.Одним из основных направлений повышения качества прокатанных полос является обеспечение минимальной поперечной разнотолщинности и планшетности.Регулирование поперечной разнотолщинности является наиболее эффективным при горячей прокатке. Изменение поперечного профиля полос и листов в процессе холодной прокатки и дрессировки нецелесообразно, так как это вызывает значительное искажение формы (увеличение неплоскостности) последних. Некоторое изменение поперечного профиля полос и листов в этом случае возможно только за счет уменьшения неплоскостности исходного подката. Однако исследования показывают, что изменение поперечной разнотолщинности холоднокатаных полос и листов вследствие уменьшения фактической неплоскостности подката на один-два порядка меньше фактической разнотолщинности - по ширине. Можно считать, что регулирование поперечного профиля листов и полос в процессе холодной прокатки и дрессировки практически не производится. В связи с этим одной из важнейших задач регулирования при холодной прокатке и дрессировке является получение листов и полос с ровной формой.Успешная работа систем автоматического регулирования формы полосы зависит, прежде всего, от эффективности оперативного контроля неплоскостности в процессе прокатки. Прямое измерение неплоскостности полосы в промышленных условиях затруднительно и не обеспечивает заданной точности. Поэтому для измерения контроля неплоскостности полосы пользуются косвенными методами, основанными на измерении вытяжек, скоростей или удельных натяжений по ширине. Наибольший практический интерес представляет метод контроля неплоскостности, основанный на изменении характера распределения удельных натяжений по ширине полосы.Для получения полос с заданной толщиной, профилем, планшетной формой ведутся работы, направленные на совершенствование прокатного оборудования, создание новых конструкций клетей, обеспечивающих эффективное воздействие на толщину, профиль и планшетность полосы. В настоящее время ведущие металлургические компании проводят работы по модернизации и созданию нового прокатного оборудования и совершенствование технологического процесса прокатки. Новые конструкции прокатных клетей: шестивалковые клети, клети кварто с промежуточными валками, перемещающимися в осевом направлении, клети МКВ — расширяют возможности регулирования профиля межвалкового зазора.Список литературыВасилев Я. Д., Сафьян М. М. Производство полосовой и листовой стали. – К.: «Вища школа», 1975,192 с.Генкин А.Л.Моделирование и оптимизация процесса горячей прокатки полос – М., 2012, 168 с. Зотов В.Ф. Производство проката - М.: Интермет Инжиниринг, 2000, 352 с.Коновалов Ю.В. Справочник прокатчика Справочное издание в 2-х книгах. Книга 1. Производство горячекатаных листов и полос. — М.: «Теплотехник», 2008, 640 с.Максимов Е.Л.Использование прокатных клетей с регулируемым профилем межвалкового зазора для получения полос с минимальной поперечной разнотолщинностью и волнистостью // Оборудование. 2006, №4, С.60-65Максимов Е.Л.Новый кинематический критерий планшетности // Оборудование. 2005, №4, С.13-16Максимов Е.Л.Повышение эффективности холодной прокатки нержавеющей сталипри кинематической асимметрииочага деформации // Оборудование. 2008, №5, С.41-43Максимов Е.Л.Улучшение планшетности и поперечной разнотолщинности прокатываемых полос// Оборудование. 2005, №3, С.11-15Технология прокатного производства / С. А. Машков [и др.]. Алматы: Тетарпш, 2007, 334 с.Улучшение планшетности прокатываемых полос: Национальная Металлургия,2001, №5, C. 13-16.