Вход

Расчёт редуктора линейного транспортёра

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 167616
Дата создания 2012
Страниц 34
Источников 2
Мы сможем обработать ваш заказ (!) 29 марта в 18:00 [мск]
Файлы будут доступны для скачивания только после обработки заказа.
1 400руб.
КУПИТЬ

Содержание

Содержание
Техническое задание
1. Выбор электродвигателя и кинематический расчёт привода
2. Расчёт цилиндрической зубчатой передачи
3. Предварительный расчет валов редуктора.
3.1. Расчет ведущего вала.
3.2. Расчет ведомого вала.
4. Конструктивные размеры шестерни и колеса редуктора
5. Конструктивные размеры корпуса редуктора
6. Расчет цепной передачи
7. Первый этап компоновки редуктора
8. Проверка долговечности подшипника.
9. Второй этап компоновки редуктора
10. Проверка прочности шпоночных соединений
11. Уточненный расчет валов
12. Выбор системы смазки.
13. Описание сборки редуктора.
Заключение
Список использованных источников.

Фрагмент работы для ознакомления

10. Проверка прочности шпоночных соединений
Шпонки призматические со скругленными торцами. Размеры сечений шпонок и пазов и длины шпонок – по ГОСТ 23360 –78 [1, табл. 8.9].
Материал шпонок — сталь 45 нормализованная.
Напряжения смятия и условие прочности по формуле:
.
Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице , при чугунной .
Ведущий вал: d = 25 мм; ; t1 = 4 мм; длина шпонки l = 50 мм (при длине ступицы полумуфты МУВП 60 мм, [1, табл. 11.5]; момент на ведущем валу ;
(материал полумуфт МУВП – чугун марки СЧ 20).
Ведомый вал.
Из двух шпонок — под зубчатым колесом и под звездочкой — более нагружена вторая (меньше диаметр вала и поэтому меньше размеры поперечного сечения шпонки). Проверяем шпонку под звездочкой: d = 35 мм; ; t1 = 5 мм; длина шпонки l = 45 мм (при длине ступицы звездочки 55 мм); момент T2=165,4∙103 Н∙мм;
(материал звездочки термообработанная углеродистая или легированная сталь). Условие выполнено.
11. Уточненный расчет валов
Примем, что нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные от кручения — по отнулевому (пульсирующему).
Уточненный расчет состоит в определении коэффициентов запаса прочности s для опасных сечений и сравнении их с требуемыми (допускаемыми) значениями [s]. Прочность соблюдена при .
Будем производить расчет для предположительно опасных сечений каждого из валов.
Ведущий вал (рис.7).
Материал вала тот же, что и для шестерни (шестерня выполнена заодно с валом), т. е. сталь 45, термическая обработка — улучшение.
По [1, табл. 3.3] при диаметре заготовки до 90 мм (в нашем случае dal = 45,67 мм) среднее значение σв = 780 МПа.
Предел выносливости при симметричном цикле изгиба
.
Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений
.
Сечение А-А. Это сечение при передаче вращающего момента от электродвигателя через муфту рассчитываем на кручение. Концентрацию напряжений вызывает наличие шпоночной канавки.
Коэффициент запаса прочности
,
где амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла
При диаметре вала и параметрах шпоночного паза d = 25 мм; b = 8 мм; tl = 4 мм [1, табл. 8.5]
,
.
Принимаем [1, табл. 8.5], [1, табл. 8.8] и [1, с. 166].
ГОСТ 16162 - 78 указывает на то, чтобы конструкция редукторов предусматривала возможность восприятия радиальной консольной нагрузки, приложенной в середине посадочной части вала. Величина этой нагрузки для одноступенчатых зубчатых редукторов на быстроходном валу должна быть при .
Приняв у ведущего вала длину посадочной части под муфту равной длине полумуфты l=60 мм (муфта УВП для валов диаметром 25 мм), получим изгибающий момент в сечении А-А от консольной нагрузки
.
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
;
где по [1, табл. 8.5]: ; ;.
Момент сопротивления сечения нетто при b = 8 мм и t1 = 4 мм
.
Амплитуда нормальных напряжений изгиба
Тогда
Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения А-А
Такой большой коэффициент запаса прочности (10,6) объясняется тем, что диаметр вала был увеличен при конструировании для соединения его стандартной муфтой с валом электродвигателя.
По той же причине проверять прочность в сечениях Б - Б и В - В нет необходимости.
Ведомый вал (рис. 8).
Материал вала - сталь 45 нормализованная; σв= 570 МПа [1, табл. 3.3].
Пределы выносливости и .
Сечение А – А. Диаметр вала в этом сечении 45 мм. Концентрация напряжений обусловлена наличием шпоночной канавки [1, табл. 8.5]: и ; масштабные факторы и ; [1, табл. 8.8]; коэффициенты и ; [1, с. 163 и 166].
Крутящий момент .
Изгибающий момент в горизонтальной плоскости (рис. 9)
;
изгибающий момент в вертикальной плоскости;

суммарный изгибающий момент в сечении А - А
.
Момент сопротивления кручению (d = 45 мм; b = 14 мм; t1 = 5,5 мм)
Момент сопротивления изгибу [1, табл. 8.5]
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
.
Амплитуда нормальных напряжений изгиба
; среднее напряжение .
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения А-А
Сечение К-К. Концентрация напряжений обусловлена посадкой подшипника с гарантированным натягом [1, табл. 8.7];
и ; принимаем и .
Изгибающий момент
.
Осевой момент сопротивления
.
Амплитуда нормальных напряжений
;
Полярный момент сопротивления
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения К-К
Сечение Л— Л. Концентрация напряжений обусловлена переходом от Ø 40 мм к Ø 35 мм: при и коэффициенты концентрации напряжений и [1, табл. 8.2]. Масштабные факторы [1, табл. 8.8] ; .
Внутренние силовые факторы те же, что и для сечения К-К.
Осевой момент сопротивления сечения
Амплитуда нормальных напряжений
Полярный момент сопротивления
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
Коэффициенты запаса прочности
Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения Л-Л
Сечение Б - Б Концентрация напряжений обусловлена наличием шпоночной канавки [1, табл. 8.5]: и ; ; .
Изгибающий момент (положим x1 = 20 мм)
.
Момент сопротивления сечения нетто при b = 10 мм и t1 = 5 мм
.
Амплитуда нормальных напряжений изгиба
Момент сопротивления кручению сечения нетто
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
Коэффициенты запаса прочности
Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения Б-Б
Сведем результаты проверки в таблицу:
Сечение А-А К-К Л-Л Б-Б Коэффициент запаса s 8,8 4,4 3,8 5,8 Во всех сечениях
12. Выбор системы смазки.
Смазывание зацепления производится разбрызгиванием жидкого масла. Вязкость масла назначаем по рекомендациям. При контактных напряжениях до 600 МПа и окружной скорости v=3,1 м/с необходимо масло с кинематической вязкостью 34 мм /с. Этой вязкости соответствует масло И-30А ГОСТ 20799-88.
Принимаем для подшипников пластичный смазочный материал. Для предотвращения вытекания смазки внутрь корпуса и вымывания пластичного смазочного материала жидким маслом из зоны зацепления устанавливаем мазеудерживающие кольца.

13. Описание сборки редуктора.
Перед сборкой внутреннюю часть корпуса тщательно очищаем и покрываем маслостойкой краской. Сборку редуктора производим в соответствии с чертежом.
Сборку быстроходного вала производим в следующей последовательности: устанавливаем мазеудерживающие кольца, затем шариковые радиальные подшипники, нагретые в масле. Собранный вал укладываем в основании корпуса.
Сборку тихоходного вала производим в следующей последовательности: закладываем шпонку и напрессовываем зубчатое колесо, затем надеваем мазеудерживающие кольца и устанавливаем шариковые радиальные подшипники, нагретые в масле. Собранный вал укладываем в основании корпуса. Надеваем крышку редуктора, покрывая предварительно поверхности стыка фланцев спиртовым лаком. Для центровки, крышку устанавливаем на корпус с помощью двух цилиндрических штифтов и затягиваем болты. Устанавливаем крышки подшипников (в сквозные крышки устанавливаем манжеты).
Ввертываем пробку маслоспускного отверстия с прокладкой и маслоуказатель. Заливаем в редуктор масло и закрываем смотровое отверстие крышкой с отдушиной.
Собранный редуктор испытываем на стенде.
Заключение
В данной работе был произведён кинематический и силовой расчёт привода, который состоит из электродвигателя, муфты, цилиндрической зубчатой передачи, цепной передачи и приводного барабана транспортера..
Выбран электродвигатель 4А112М4, с характеристиками: Рдв=5,5 кВт, nc= 1500 об/мин, nас= 1444 об/мин.
Рассчитанацилиндрическую передачу и цепную передачи, произведен расчет подшипников на долговечность, проектировочный и уточненный расчет валов.
Спроектирован редуктор.
Список использованных источников.
С. А. Чернавский, К. Н. Боков, Н. М. Чернин “Курсовое проектирование деталей машин”
П. Ф. Дунаев, С. П. Леликов “Конструирование узлов и деталей машин”
34
6

Список литературы [ всего 2]

Список использованных источников.
1.С. А. Чернавский, К. Н. Боков, Н. М. Чернин “Курсовое проектирование деталей машин”
2.П. Ф. Дунаев, С. П. Леликов “Конструирование узлов и деталей машин”
Очень похожие работы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
bmt: 0.00451
© Рефератбанк, 2002 - 2024