Вход

Железобетонные конструкции одноэтажного промышленного здания

Рекомендуемая категория для самостоятельной подготовки:
Курсовая работа*
Код 154934
Дата создания 2013
Страниц 30
Покупка готовых работ временно недоступна.
530руб.

Содержание

1 Компоновка поперечной рамы 4
1.1 Общие данные 4
1.2 Геометрия и размеры колонн 5
2 Определение нагрузок на поперечную раму 10
2.1 Постоянные нагрузки 10
2.2 Снеговая нагрузка 12
2.3 Ветровая нагрузка 12
2.4 Крановые нагрузки 14
2.5 Дополнительные величины, необходимые для статического расчета 16
2.5.1 Эксцентриситеты нагрузок, действующих на поперечную раму 16
2.5.2 Геометрические характеристики сечений колонн 17
2.5.3 Прочие характеристики 17
4 Статический расчет поперечной рамы 18
5.Расчет колонны 21
5.1 Расчет надкрановой части колонны 21
5.1.1 Расчет арматуры (по сечению Сb) 21
5.1.2 Проверка сечения колонны для других сочетаний усилий 24
5.2 Расчет подкрановой части колонны 27
5.2.1 Расчет арматуры 27
5.2.2 Проверка сечения колонны для других сочетаний усилий 30
5.2.3 Проверка колонны на усилия при погрузке и монтаже 32
5.2.4 Подбор поперечной арматуры 34
6 Конструирование и расчёт фундамента под колонну крайнего ряда 35
6.1 Данные для проектирования 35
6.1.1 Исходные данные 35
6.1.2 Нагрузки на фундамент 35
6.2.Определение размеров подошвы фундамента и краевых давлений 35
6.2.1 Определение размеров подошвы фундамента 35
6.2.2 Проверка давлений под подошвой фундамента 36
6.3 Определение конфигурации фундамента и проверка нижней ступени 38
6.4 Проверка высоты нижней ступени 39
6.5 Подбор арматуры подошвы 40
6.5.1 Определение расчетной формулы 40
6.5.2 Подбор арматуры в направлении длинной стороны подошвы 41
6.5.3 Подбор арматуры в направлении короткой стороны 42
6.6 Расчёт подколонника и его стаканной части 42
6.6.1 Подбор продольной арматуры 42
6.6.2 Подбор поперечной арматуры стакана 44
7 Расчет стропильной конструкции 46
7.1 Общие данные 46
7.2 Сбор нагрузок 47
7.3 Статический расчет 47
7.4 Расчетные характеристики бетона и арматурной стали 48
7.5 Расчет элементов фермы 49
7.5.1 Расчет нижнего (растянутого) пояса 49
7.5.2 Расчет верхнего (сжатого) пояса 54
7.5.3 Расчет элементов решетки 57
7.5.4 Расчет и конструирование узлов фермы 59
Список литературы 64

Фрагмент работы для ознакомления

т.е. расчётной является комбинация Mmin:N = 1209,748кН; M= -329,967 кНм; Q= 62,053 кН;Принимаем сетки из арматуры класса A-I (Rs = 225 МПа) с шагом 150 мм; верхняя сетка устанавливается на расстоянии 50 мм от верха стакана.При hc/6 = 1000/6 = 192,4 мм < e0 = 1200 мм >hc/2 = 1000/2 = 900 мм рассматривается наклонное сечение, проходящее через т.К1 поворота колонны, т.е. момент от всех усилий относительно т.К1 должен быть воспринят поперечной арматурой стакана. Требуемая площадь сечения арматуры одного уровня для этого случая: ,гдеy = hd – 50 + 150 =1050-50+150 = 1150 мм – расстояние от отм. 0.00 до торца колонны;Nc = 1209,748кН ;zsw = 550 + 450 + 300 + 150 = 1450мм – сумма расстояний от каждого ряда сеток до нижнего торца колонны.Тогда:м2. = (329,967+62,053*1,15-0,7*1209,748*1,2+14,32*(0,45-0,7*1,2))/(225*1,45*10^3) = 0,0011 м2 = 1100 мм2.При пяти рабочих стержнях в сетке требуемая площадь сечения одного стержня составит Asw1 = 1100/5 = 220 мм2. Принимаем стержни:18A-I (Asw1 = 254,5 мм2).7Расчет стропильной конструкции7.1 Общие данныеФерма сегментная, с предварительно напряженным нижним поясом. Материалы – бетон класса В30, напрягаемая арматура – класса A-V, ненапрягаемая арматура верхнего пояса и решетки - класса A-III. Габаритные размеры ферм и сечений отдельных элементов назначаются исходя из следующих соображений. Пролет фермы = 24м. Высота фермы в середине пролета =2,95 м. Расчетная высота фермы = 2,95-0,3 = 2,65 м.Длина панелей по верхнему поясу принимается = 3 м с таким расчетом, чтобы ребра плит покрытия опирались в узлах верхнего пояса (при ширине плит 3 м) во избежание появления внеузловой нагрузки. Высота фермы у опоры = 800 мм. При шаге ферм = 12 м принимаем ширину сечения поясов и раскосов = 250 мм, высоту сечения поясов = 300 мм, высоту сечения раскосов и стоек = 150 мм. Размеры сечений стержней приняты по типовым фермам серии ПК-01-129/68 марки ФСМ 224 1-3 НВ по Справочнику [6].Длина фермы = 24-2*0,025 = 23,95 м. Расчетная длина фермы = 23,95-2*0,175 = 23,60 м.Расчетная схема фермы приведена наРис. 9.Рис. 9. Расчетная схема фермы.7.2 Сбор нагрузокПринимаем вариант равномерно распределенной нагрузки.Постоянная нагрузка: = 2,84*12*3+112*1,1/23,95*3*0,95 = 116,90 кН.Временная нагрузка: = 3,2*0,85*1*12*3*1,4*0,95 = 130,23 кН.Суммарная узловая нагрузка: = 130,23+116,90 = 247,13 кН. = 112 кН – собственный вес фермы.7.3 Статический расчетЗная узловые нагрузки, выполняем расчет усилий в стержнях фермы при помощи ПК «Лира». Значения усилий приведены в таблице (Таблица 4).Рис. 8. Расчетная схема фермы (ПК «Лира», номера стержней и узлов)Таблица . Усилия в стержнях фермы.7.4 Расчетные характеристики бетона и арматурной сталиДля бетона класса В30 при = 0,9 (согласно [5]): = 17*0,9 = 15,3 МПа; = 0,9*1,2 = 1,08 МПа; = 1,8 МПа; = 2,9E+04 МПа (с учетом тепловой обработки бетона);прочность бетона – к моменту обжатия: = 0,7*30 = 21 МПа.Для арматуры класса A-V: = 680 МПа; = 785 МПа; = 365 МПа.Для арматуры класса A-III (Ø>10 мм): = 2,1E+05 МПа; = 706,50 МПа.Значение контролируемого напряжения арматуры при натяжении на упоры (для высокопрочной проволоки класса ): = 0,9*785 = 706,50 МПа,что удовлетворяет условиям:; при = 0,05*706,50 = 35,33 МПа;706,50+35,33 = 741,83 МПа <785МПа; = 706,50-671,18 = 671,18 МПа > = 0,3*785 = 235,50 МПа.7.5 Расчет элементов фермыПоскольку сечения стержней приняты по каталогу, подбираем только сечения арматуры с учетом коэффициента надежности поназначению = 0,95.7.5.1 Расчет нижнего (растянутого) поясаРасчет по предельным состояниям первой группы на прочность.Максимальное расчетное усилие согласно таблице (принимаем по стержням 19 и 20 (926,79 кН):0,95*926,79 = 880,45 кН. Определяем площадь сечения напрягаемой арматуры: = 880,45/680000/1,15 = 0,001126 м2 = 11,26 см2,где = 1,15 - коэффициент надежности по арматуре согласно табл.21 [3]. Принимаем 4Ø20A-V с = 12,56 см2.Расчет по предельным состояниям второй группы.Согласно [3], конструкции с напрягаемой стержневой арматурой класса A-V относятся к третьей категории трещиностойкости. Соответственно этой категории и выполняют расчет при действии расчетных () или нормативных нагрузок (). При расчете используют опытный коэффициент = 1,15, учитывающий изгибающие моменты, возникающие в результате жесткости узлов, и коэффициент надежности по назначению = 0,95.Расчетное усилие равно:– при учете всех нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке : = 880,45 кН;– то же, с коэффициентом : = 880,45/1,2 = 733,71 кН,где 1,2– коэффициент для приближенного пересчета усилий от действия нагрузок при к усилиям от нагрузок при .Приведенное сечение: = 750+6,55*12,56 = 832 см2,где = 25*30 = 750 см2, = 12,56 см2, = 365/2,9E+04 = 6,55.Принятые характеристики:– контролируемое напряжение при натяжении на упоры = 706,50 МПа;– прочность бетона при обжатии = 21 МПа;– коэффициент точности натяжения арматуры при подсчете потерь = 1,0.– то же, при расчете по образованию трещин: = 0,9.Расчет по образованию трещин.Подсчет первых потерь напряжений арматуры :– от релаксации напряжений стали, МПа, при механическом способе натяжения: = 0,1*706,50-20 = 50,65;– от температурного перепада при = 65оС, МПа: = 1,25*65 = 81,25;– от деформации анкеров при натяжении на жесткие упоры стенда до бетонирования, МПа: = 365*4,25/2,5E+04 = 35,7,где = 1,25+0,15*20 = 4,25мм, = 2,5E+04 мм.Усилие обжатия бетона, кН, с учетом потерь , , при = 1,0: = 1,0*12,56*(706,50-50,65-81,25-35,7)*10-1 = 676,86.Напряжение обжатия бетона от действия усилия , МПа: = 0,677/0,0832 = 8,13.Отношение согласно табл. 5-6 [3] = 8,13/21 = 0,39< = 0,78( =0,25+0,025*21 = 0,78<0,8 = 0,78).Потери от деформации бетона вследствие быстронатекающей ползучести:при = 40*0,39*0,85 = 13,17.Суммарные значения первых потерь, МПа: = 50,65+81,25+35,7+13,17 = 180,77.Напряжение в арматуре за вычетом первых потерь, МПа: = 706,50-180,77 = 525,73.Усилие предварительного обжатия бетона с учетом первых потерь, кН: = 525,73*12,56*10-1 = 660,32.Напряжение в бетоне от действия усилия , МПа: = 0,660/0,0832 = 7,93.Подсчет вторых потерь:– от усадки бетона, подвергнутого тепловой обработке, для бетона класса В30, = 35 МПа.– от ползучести бетона при = 0,38<0,75 ( = 0,85 для подвергнутого тепловой обработке бетона), МПа: = 150*0,85*0,85 = 48,17.Суммарное значение вторых потерь, МПа: = 35+48,17 = 83,17.Полные потери предварительного напряжения, МПа: = 180,77+83,17 = 263,94.Напряжение в арматуре за вычетом всех потерь, МПа: = 706,50-263,94 = 442,56.Значение предварительного напряжения в арматуре вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры. Расчетное отклонение напряжений для механического способа натяжения арматуры принимается = 0,1. Принято: = 1-0,1 = 0,9 и = 1+0,1 = 1,1.Полное усилие обжатия бетона при = 0,9, кН: = = 0,9*442,56*12,56*10-1-(13,17+35+48,17)*2,26*10-1 = 478,50.Усилие, воспринимаемое сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин, кН: = 0,85*[1,8*(750+2*2,26)*10-1+478,50] = 526,48,где = 2,26 см2 (8 Ø6A-I), = 2,1E+05/2,9E+04 = 7,24 (для класса A-I = 2,1E+05 МПа), = 0,85– коэффициент, учитывающий снижение трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы.Так как , то трещиностойкость сечения не обеспечена, необходим расчет на раскрытие трещин.Расчет по кратковременному раскрытию трещин.Расчетное нормативное усилие от действия всех нагрузок при = 733,71 кН.Ширина раскрытия трещин по формуле (2.120) [5]: = = 1,2*1,0*1,0*203,19/365*20*(3,5-100*0,0167)*201/3 = 0,127 мм,где, согласно п. 4.14 [3]:– = 1,2 для растянутых элементов;– = 1,0 и = 1,0 для стержневой арматуры;– коэффициент армирования = 12,56/750 = 0,0167;– = (733,71-478,50)/(12,56*10-1) = 203,19 МПа – приращение напряжений.Ширина раскрытия трещин = 0,127 меньше предельной = 0,3 мм, условие удовлетворяется.Расчет по продолжительному раскрытию трещин.Расчетное усилие от действия постоянных и длительных нагрузок при : = 471,28 кН,где = 595,30 кН – нормативное усилие в стержне 20 от действия постоянных и длительных нагрузок.Приращение напряжений: = (471,28-478,50)/(12,56*10-1) = -5,75 МПа.Ширина продолжительного раскрытия трещин: = = 1,2*1,35*1,0*(-5,75)/365*20*(3,5-100*0,0167)*201/3 = <0,где = 1,6-15*0,0167 = 1,35 (для длительно действующей нагрузки).Условие по продолжительному раскрытию трещин выполняется.Результаты расчета подтверждают, что принятые размеры сечения нижнего пояса и его армирование удовлетворяют условиям расчета по первой и второй группам предельных состояний.7.5.2Расчет верхнего (сжатого) поясаМаксимальное расчетное усилие по табл. 5 в стержнях 4 и 5: = -905 кН.Так как усилия в остальных стержнях мало отличаются от расчетных, в целях унификации конструктивного решения все элементы верхнего пояса армируем с учетом = 0,95 по усилию: = 0,95*|-905| = 860 кН; = 0,95*|-581| = 552 кН(-581– нормативное усилие от действия постоянных и длительных нагрузок).Принята арматура класса A-III, = 365 МПа. Сечение пояса = 2530 см, длина панели = 301 см, расчетная длина = 0,9*301 = 271 см.Отношение = 271/25 = 10,8<20 и = 271/30 = 9,0. Пояс рассчитываем на внецентренное сжатие с учетом только случайного эксцентриситета = 1,0 см, что равно = 30/30 = 1,0 см и больше чем = 301/600 = 0,5 см.По условию (2.93) [5] проверяем несущую способность сечения при = 1,0 см:;860< 1*0,91*[15,3*750+365*8,04]*10-1 = 1308кН, условие удовлетворяется.Для определения задаемся предварительно по конструктивным соображениям процентом армирования = 0,01 (1 %) и вычисляем: = 0,01*750 = 7,50 см2,что соответствует4 Ø16A-III, = 8,04 см2; = 365*8,04/15,3/750 = 0,256;отношение = 552/860 = 0,64; по табл. 2.15 [5] определяем = 0,904 и = 0,912; тогда = 0,904+2*(0,912-0,904)*0,256 = 0,91;так как = 30>20 см, то = 1.Проверяем прочность элемента с учетом влияния прогиба, поскольку = 9,0. Определяем условную критическую силу : = 5,4*29000000/2,72*[5,63E-04/1,64*(0,11/(0,1+0,257)+0,1)+7,24*7,87E-06] = = 4200 кН,где = 25*303/12 = 56250 см4; = 1+1*6074/9457 = 1,64; = 1 - для тяжелого бетона; = 2,1E+05/2,9E+04 = 7,24; = 0,01 (как ранее принято – 1 %); = 0,01*25*26,0*(0,5*30-4,0)2 = 786,50 см4, = 30-4,0 = 26,0 см, = 4,0 см; = = 552*(26,0-4,0)/2 = 6074 кН*см; = 860*(26,0-4,0)/2 == 9457 кН*см; = 1,0/30 = 0,033; согласно п.3.6 [3] = = 0,5-0,01*9,0-0,01*15,3 = 0,257, принимаем = 0,257.Коэффициент = 1/(1-860/4200) = 1,26, тогда расстояние = 1,0*1,26+0,5*30-4,0 = 12,26 см.Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона: = 0,728/(1+365/500*(1-0,728/1,1)) = 0,583,где = 0,85-0,008*15,3*0,9 = 0,728; = 0,85; = 365МПа;поскольку = 0,9<1, принимаем = 500 МПа.Относительная продольная сила: = 860/15,3/25/26,0*10 = 0,864> = 0,583.Значение = 860*12,26/15,3/25/26,02*10 = 0,408, = 4,0/26,0 = 0,154.При = 0,864> = 0,583 требуемая площадь симметрично расположенной арматуры: = 15,3*25*26,0/365*(0,408-0,864 *(1-0,5*0,864))/(1-0,154) = <0,следовательно, по расчету на внецентренное сжатие с учетом влияния прогиба при принятом сечении пояса 2530 см арматура не требуется.Оставляем сечение верхнего пояса одинаковым с нижним поясом и армирование по расчету при случайном эксцентриситете : 4 Ø16A-III, = 8,04 см2.7.5.3 Расчет элементов решеткиРассмотрим первые раскосы (9 и 17), которые подвергаются растяжению максимальным усилием = 136,01 кН ( = 87,36 кН), а с учетом коэффициента = 0,95: = 0,95*136,01 = 129 кН; = 0,95*87,36 = 83 кН.Сечение раскосов = 2515 см, арматура класса A-III, = 365 МПа.Требуемая площадь рабочей арматуры по условию прочности: = 0,129/м = 0,00035 м2 = 3,54 см2,принимаем 4 Ø12A-III, = 4,52 см2.Процент армирования: = 4,52/(25*15)*100 = 1,21 % > = 0,1 %.Определяем ширину длительного раскрытия трещин при действии постоянных и длительных нагрузок, учитываемых с коэффициентом : = 83/1,2 = 69 кН; = 69/4,52*10 = 153 МПа; ==1,2*1,42*1,0*153/365*20*(3,5-100*0,0121)*121/3 = 0,13 мм < =0,2 мм,где = 1,6-15*0,0121 = 1,42; 1,2 – средний коэффициент надежности по нагрузке для пересчета расчетных усилий в нормативные.Принятое сечение раскоса удовлетворяет условию (2.5) [5] по длительному раскрытию трещин.Растянутые стойки, для которых согласно таблице (Таблица 4) значение усилия меньше, чем для крайних раскосов, армируем конструктивно: 4 Ø10A-III, = 3,14 см2. Процент армирования = 3,14/(25*15)*100 = 0,837 % > . Несущая способность сечения = 365*3,14*10-1 = 115 кН.Рассчитываем наиболее нагруженные сжатые раскосы (11 и 16), = 0,95*|-130,96| = 124,41 кН. Геометрическая длина раскосов = 384 см, расчетная = 0,9*384 = 346 см. Расчет раскосов ведем как внецентренно сжатых элементов с учетом случайного эксцентриситета = /30 = 0,50 см; = /600 = 0,58 см; и не менее 1 см, принимаем = 1,0 см.Отношение = 346/15 = 23>20, расчет следует выполнять с учетом влияния прогиба на эксцентриситет продольной силы. Принимаем симметричное армирование сечения, , 1, = 1.Требуемая площадь сечения по условию (2.92) [5]: = (0,124*0,050-15,3*2,813E-03)/365/(0,115-0,035) = < 0,где = 5,0 см; =2813 см3; =3,5 см; =11,5см,принимаем из конструктивных соображений: 4 Ø10A-III, = 3,14 см2.Процент армирования = 3,14/(25*15)*100 = 0,837 %.Аналогично конструктивно армируем прочие сжатые раскосы, поскольку усилия в них меньше, чем для раскоса 11.7.5.4 Расчет и конструирование узлов фермыПри конструировании сегментной фермы необходимо особое внимание уделять надлежащей заделке сварных каркасов элементов решетки в узлах.Длину заделки напрягаемой арматуры, согласно «Руководству по расчету и конструированию железобетонных ферм покрытий» (М.: Госстрой СССР, 1971), принимают: для стержневой арматуры , где – диаметр стержня, мм.Требуемая площадь поперечного сечения продольных ненапрягаемых стержней в пределах опорного узла в нижнем поясе: = 0,2*666/365 = 0,00038 м2 = 3,84 см2,где = 0,95*701 = 666 кН – расчетное усилие в стержне 12 с учетом = 0,95;принято 4 Ø12A-III, = 4,52 см2. Длина заделки = 35*12 = 420 мм = 42 см, что меньше фактического значения заделки = 50 см.Расчет поперечной арматуры в опорном узле.Расчетное усилие из условия прочности в наклонном сечении по линии отрыва (Рис. 10): = (666-302-165)/1,80 = 111 кН,где = 680*0,00126*53/150 = 302 кН; = = 0,00045*365*1 = 165 кН; = 1,2, что больше 1, принимаем 1, = 29о, = 1,80, = 53 см, = 150 см.Площадь сечения одного поперечного стержня: = 111/14/290 = 0,27 см2,где = 290 МПа (при мм класса A-III); - количество поперечных стержней в узле, пересекаемых линией , при двух каркасах и шаге стержней 100 мм = 2*7 = 14 мм.Из конструктивных соображений принимаем стержни A-III Ø10, = 0,785 см2.Рис. 10. Расчетная схема опорного узла фермыИз условия обеспечения прочности на изгиб в наклонном сечении (по линии , Рис. 10) требуемая площадь поперечного сечения:,где – угол наклона приопорной панели; = 0,5 = 26,57о; = 0,447; = 78-30/2 = 63 см; = 78 см, = 30 см (Рис. 10); = 0,95*|-787| = 748 кН – усилие в приопорном стержне (1);– высота сжатой зоны бетона: = (0,302+0,165)/15,3/0,25 = 0,12 м = 12,2 см; = 0,6*63 = 37,8 см – расстояние от центра тяжести сжатой зоны бетона до равнодействующей усилий в поперечной арматуре опорного узла, = 63 см, = 120 см; = 17 см (Рис. 10); (0,748*(1,2-0,17)*0,447-0,302*(0,63-0,12/2)-- 0,165*(0,63-0,12/2))/14/290/0,378 = = 0,000051 м2 = 0,51 см2,что меньше принятого A-III Ø10 с = 0,785 см2; условие прочности на изгиб в наклонном сечении удовлетворяется.Расчет поперечной арматуры в промежуточном узле.Рассмотрим первый промежуточный узел, где к верхнему поясу примыкает растянутый раскос 9, нагруженный максимальным расчетным усилием = 0,95*136 = 129 кН (Рис. 11).Фактическая длина заделки стержней раскоса 9 за линии составляет 28 см, а требуемая длина заделки арматуры Ø12A-III составляет = 35*12 = 420 мм = 42,0 см.Необходимое сечение поперечных стержней каркасов определяем по формуле: = 129*(1-(1,0*50+3,6)/0,78/42,0)/42,0/29/0,4478=< 0,Рис.11. Расчетная схема промежуточного узла фермыгде = 3*12 = 36 мм = 3,6 см – условное увеличение длины заделки растянутой арматуры, при наличии на конце коротыша или петли; = 1,0 для узлов верхнего пояса и = 1,05 для узлов нижнего пояса; = 63,4 (по углу наклона первого раскоса - 9 – из геометрической схемы); = 0,4478; = 290 МПа = 29 кН/см2; = 28,6/365 = 0,78; = 129/4,52 = 28,6 кН/см2 = 286 МПа; = 14– количество поперечных стержней в каркасах, пересекаемых линией при двух каркасах и шаге 100 мм, = 50 см (Рис. 11).По расчету поперечные стержни в промежуточном узле не требуются. Назначаем конструктивно Ø A-III через 100 мм.Площадь сечения окаймляющего стержня в промежуточном узле определяем по условному усилию:,где , - усилия в растянутых раскосах, а при наличии только одного раскоса:.При = 136 кН усилие = 0,04*136 = кН.Площадь сечения окаймляющего стержня: = см2,где = МПа во всех случаях, установленное из условия ограничения раскрытия трещин; = число каркасов в узле или число огибающих стержней в сечении;принят A-III Ø10, = 0,785 см2.Аналогично выполняется расчет в остальных узлах. В узлах, где примыкают сжатые раскосы и стойки, проектируем поперечные стержни из конструктивных соображений: Ø A-III через 100 мм, а окаймляющие стержни A-III Ø10.Список литературыСНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. – М.: Стройиздат, 1986.-34 с.Байков В. Н., Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. – М.: Стройиздат, 1991.-767 с.СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции.-М.: Стройиздат, 1985.-77с.Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций их тяжелых и легких бетонов (СНиП 2.03.01-84). Части I и II – М.: ЦИТП, 1983.-185 с., 143с.Мандриков А. П. Примеры расчета железобетонных конструкций. – М.: Стройиздат, 1989. – 500с.Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства – под ред. Г. И. Бердичевского. – 2-е изд. – М.: Стройиздат. – 1981.-395с.

Список литературы

1. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. – М.: Стройиздат, 1986.-34 с.
2. Байков В. Н., Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. – М.: Стройиздат, 1991.-767 с.
3. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции.-М.: Стройиздат, 1985.-77с.
4. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций их тяжелых и легких бетонов (СНиП 2.03.01-84). Части I и II – М.: ЦИТП, 1983.-185 с., 143с.
5. Мандриков А. П. Примеры расчета железобетонных конструкций. – М.: Стройиздат, 1989. – 500с.
6. Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства – под ред. Г. И. Бердичевского. – 2-е изд. – М.: Стройиздат. – 1981.-395с.
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
* Категория работы носит оценочный характер в соответствии с качественными и количественными параметрами предоставляемого материала. Данный материал ни целиком, ни любая из его частей не является готовым научным трудом, выпускной квалификационной работой, научным докладом или иной работой, предусмотренной государственной системой научной аттестации или необходимой для прохождения промежуточной или итоговой аттестации. Данный материал представляет собой субъективный результат обработки, структурирования и форматирования собранной его автором информации и предназначен, прежде всего, для использования в качестве источника для самостоятельной подготовки работы указанной тематики.
© Рефератбанк, 2002 - 2019