Расчет электрического двигателя

Исходные данные. 2
Введение. 3
1. Расчётно-конструкторская часть. 4
1.1. Определение главных размеров. 4
1.2. Электромагнитный расчёт. 16
1.3. Расчёт рабочих характеристик. 27
1.4. Тепловой и вентиляционный расчёты. 34
1.5. Механический расчёт. 38
1.6. Описание конструкции машины. 43
Литература. 44

Высота продольных ребер по наружной поверхности станины:
14,68 мм,
где h=71 мм – высота оси вращения;
принимаем 15 мм.
Число продольных ребер по наружной поверхности станины:
6,63,
где h=71 мм – высота оси вращения;
принимаем 10.
Условная поверхность охлаждения двигателей с охлаждающими ребрами на станине:
=(3,14*117+8*10*15)*(60+2*44,59)=233821,7 мм,
где - длина вылета лобовой части обмотки;
- высота ребра;
- число ребер;
мм – наружный диаметр пакета статора.
Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к внутренней поверхности охлаждения активной части статора:
=1,79,
где -округленное значение расчетной длины сердечника статора;
- потери в обмотке статора при максимальной допускаемой температуре;
- средняя длина витка обмотки;
- условная поверхность охлаждения активной части статора;
- суммарные магнитные потери в сердечники статора.
Удельный тепловой поток от потерь активной части обмотки, отнесенных к поверхности охлаждения пазов:
17,
где -округленное значение расчетной длины сердечника статора;
- потери в обмотке статора при максимальной допускаемой температуре;
- средняя длина витка обмотки;
- Условная поверхность охлаждения пазов.
Удельный тепловой поток от потерь в лобовых частях обмотки, отнесенных к поверхности охлаждения лобовых частей обмотки:
5,5,
где - потери в обмотке статора при максимальной допускаемой температуре;
- средняя длина витка обмотки;
- длина одной лобовой части катушки;
- Условная поверхность охлаждения лобовых частей обмотки.
Окружная скорость ротора:
10,47 м/с,
где - наружный диаметр сердечника ротора;
об/мин – синхронная частота вращения.
Коэффициент теплоотдачи поверхности статора определяем по рис. 9-24а [1]: 13,7
Превышение температуры внутренней поверхности активной части статора над температурой воздуха внутри машины:
13,1°C,
где 1,79 - удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали;
13,7 - коэффициент теплоотдачи поверхности статора.
Эквивалентный коэффициент теплопроводности внутренней изоляции катушки, зависящий от отношения диаметров изолированного и неизолированного провода:
по рис. 9-26 [1]: 106.
Перепад температуры в изоляции паза и катушек из круглых проводов:
=3,4°C,
где - большая ширина паза;
- меньшая ширина паза;
17 - потери в активной части обмотки;
- среднее значение односторонней толщины корпусной изоляции;
106 - эквивалентный коэффициент теплопроводности изоляции в пазу.
Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя:
40,15°C,
где 5,5 - потери в лобовых частях обмотки;
13,7 - коэффициент теплоотдачи поверхности статора.
Перепад температуры в изоляции лобовых частей катушек из круглых проводов:
=10,58°C,
где 106 - эквивалентный коэффициент теплопроводности изоляции в пазу;
5,5 - потери в лобовых частях обмотки;
- высота паза.
Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри двигателя:
41,8°C,
где - средняя длина витка обмотки;
- длина одной лобовой части катушки;
- превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя;
- перепад температуры в изоляции лобовых частей катушек из круглых проводов;
- перепад температуры в изоляции паза и катушек из круглых проводов;
- превышение температуры внутренней поверхности активной части статора над температурой воздуха внутри машины.
Потери в обмотке ротора при максимально допускаемой температуре:
3*1,43*1,48*7,675=69,68 Вт,
где - ток ротора;
- сопротивление обмотки;
- класс нагревостойкости изоляции F.
Потери в двигателе со степенью защиты IP44 передаваемые по воздуху внутри двигателя:
=306,48 Вт,
где - округленное значение расчетной длины сердечника статора;
- потери в обмотке статора при максимальной допускаемой температуре;
- средняя длина витка обмотки;
- суммарные магнитные потери в сердечники статора;
- добавочные потери при номинальной нагрузке;
- механические потери при степени защиты и радиальной системе вентиляции;
- длина одной лобовой части катушки.
Коэффициент подогрева воздуха находим из
рис 9-25а [1]: 1,7.
Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха без охлаждающих ребер на станине или с ребрами:
77,1°C,
где - потери в двигатели со степенью защиты IP44, передаваемые воздуху внутри двигателя;
- условная поверхность охлаждения двигателей с охлаждающими ребрами на станине;
1,7 - коэффициент подогрева воздуха.
Среднее превышение температуры обмотки над температурой наружного воздуха:
41,8+77,1=118,9°C,
где - среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха без охлаждающих ребер на станине или с ребрами;
- среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри двигателя.
Вентиляционный расчет
Наружный диаметр корпуса:
2*(71-7,86)=126,28 мм,
где h=71 мм – высота оси вращения;
- расстояние между центрами радиусов.
Коэффициент, учитывающий изменение теплоотдачи по длине корпуса двигателя:
6,333,
где - наружный диаметр корпуса;
об/мин – синхронная частота вращения.
Необходимый расход воздуха:
0,023 ,
где - коэффициент, учитывающий изменение теплоотдачи по длине корпуса машины в зависимости от его диаметра и частоты вращения;
- потери в двигателе со степенью защиты IP44, передаваемые воздуху внутри двигателя;
- среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха без охлаждающих ребер на станине или с ребрами.
Расход воздуха, который может быть обеспечен наружным вентилятором:
=0,036 ,
где - наружный диаметр корпуса;
об/мин – синхронная частота вращения.
Обеспечивается достаточный поток охлаждающего воздуха, т.к. .
Напор воздуха, развиваемый наружным вентилятором:
176,53 Па,
где - наружный диаметр корпуса;
об/мин – синхронная частота вращения.
Масса двигателя и динамический момент инерции ротора
Приближенное значение динамического момента инерции короткозамкнутого ротора:
0,6*66,67*60*0,71,
где - наружный диаметр сердечника ротора;
мм – длина ротора.
Масса изолированных проводов обмотки статора при круглом поперечном сечении:
0,66 кг,
где d=0,47 мм – диаметр неизолированного провода;
d’=0,51 мм – диаметр изолированного провода;
- количество пазов сердечника статора;
S=0,1735 - площадь поперечного сечения неизолированного провода;
c=1 - количество элементарных проводов в эффективном;
- количество эффективных проводников в пазу;
- средняя длина витка обмотки.
Количество вентиляционных лопаток принимаем равным: .
Толщина лопатки:
2,53 мм,
где h=71 мм – высота оси вращения.
Длина лопатки:
22 мм,
где h=71 мм – высота оси вращения.
Высота лопатки:
14,23 мм,
где h=71 мм – высота оси вращения.
Масса алюминия короткозамкнутого ротора с литой клеткой:
=2,7*(19*38,99*60+2*3,14*52,87*148,16+1,1*12*(22-10,74)*
*14,23*2,53)*0,27 кг,
где - число пазов ротора;
мм – длина ротора;
- площадь поперечного сечения стержня;
- средний диаметр кольца;
148,16 - поперечное сечение кольца;
- количество вентиляционных лопаток;
22 мм – длина лопатки;
10,74 мм – длина кольца;
14,23 мм – высота лопатки;
2,53 мм – толщина лопатки.
Масса стали сердечника статора и ротора:
=7,8*60*0,97*(0,785*(117-26,91)-24*41,95-19*38,99-
-0)*3,83 кг,
где - округленное значение расчетной длины сердечника статора;
мм – наружный диаметр пакета статора;
=26,91 мм – внутренний диаметр листов ротора;
- число пазов статора;
- число пазов ротора;
- площадь поперечного сечения статора;
- площадь поперечного сечения ротора.
Масса изоляции статора при трапецеидальных полузакрытых пазах:
=1,35*(60+20)(2*8,57+3*(0,5*(7,24+5,52)))*0,2*24*
=0,04 кг,
где - округленное значение расчетной длины сердечника статора;
- число пазов статора;
8,57 мм – высота паза статора.
Масса конструкционных материалов двигателя со степенью защиты IP44, станина и щиты из алюминиевого сплава, ротор короткозамкнутый:
(0,25*117*60+2,6*117)*
=4,37 кг,
где - округленное значение расчетной длины сердечника статора;
мм – наружный диаметр пакета статора.
Масса двигателя с короткозамкнутым ротором:
0,66+0,27+3,83+0,04+4,37=
=9,17 кг,
где 0,66 кг – масса изолированных проводов обмотки статора;
0,27 кг – масса алюминия короткозамкнутого ротора литой клектки;
3,83 кг – масса стали сердечника статора и ротора;
4,37 кг - масса конструкционных материалов двигателя со степенью защиты IP44, станина и щиты из алюминиевого сплава, ротор короткозамкнутый.
1.5. Механический расчет
Расчет вала на жесткость
Сила тяжести сердечника ротора с обмоткой и участком вала по длине сердечника:
64*66,67*60*17,1 Н,
где - наружный диаметр сердечника ротора;
мм - полная длина сердечника ротора и якоря.
Рисунок 7. Эскиз вала к механическому расчету.
Номинальный момент вращения:
2,4 Н*м,
где Вт – номинальная мощность;
об/мин – синхронная частота вращения.
Валы двигателей с высотами оси вращения выполняют с минимальным числом ступеней – 3. Согласно таблице 1-3 [1] определяем по величие наибольшего допускаемого момента длину выступающего конца вала, размеры призматической шпонки и шпоночного паза, связанные с диаметром выступающего цилиндрического конца вала: 14 мм; 30 мм; 5 мм; 5 мм; t=3 мм;
М=2,8 Н*м.
Рисунок 8. Эскиз выступающего конца цилиндрического вала.
Диаметр вала под подшипник и диаметр вала за подшипником принимаем по таб. 3-1 [1]: 15 мм;
20 мм.
Выберем предварительно для вала подшипник
радиальный однорядный лёгкой серии 202, который имеет следующие параметры: d=15 мм; D=35 мм; В=11 мм;
С=7800 Н; 3550 Н.
Из предварительной компоновки вала имеем:
l=216 мм; а=108 мм; b=108 мм; x=y=5,5 мм; с=38 мм.
Определим экваториальный момент инерции вала для места посадки сердечника:
7850 .
Найдем вспомогательные коэффициенты:
160,5 ;
160,5 ;
1,482 ;
Под воздействием силы тяжести прогиб вала посередине сердечника:
=2,22 мм,
где - модуль упругости стали;
a=108 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
b=108 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
l=216 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
160,5 - вспомогательный коэффициент;
160,5 - вспомогательный коэффициент;
- сила тяжести сердечника ротора с обмоткой и участком вала по длине сердечника асинхронного двигателя.
Соединение выходного конца вала двигателя с приводимым механизмом осуществляется через упругую муфту МУВП 1-14, которая имеет следующие характеристики:
d=14 мм; D=75 мм; L=63 мм; 60 мм; М=16 Н*м;
m=0,68 кг.
Рисунок 9. Муфта упругая втулочно-пальцевая
Поперечная сила, вызываемая передачей через упругую муфту:
24 Н,
где - номинальный момент вращения;
- при передаче через упругую муфту;
- диаметр окружности расположения пальцев упругой муфты.
Прогиб вала посередине сердечника вследствие действия поперечной силы:
=1,64 мм,
где - поперечная сила;
- модуль упругости стали;
a=108 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
b=108 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
l=216 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
160,5 - вспомогательный коэффициент;
160,5 - вспомогательный коэффициент;
1,482 - вспомогательный коэффициент.
Начальный расчетный эксцентриситет сердечника ротора, возникающий вследствие неравномерности воздушного зазора под действие сил тяжести и поперечных равен:
0,15*0,35+2,22+1,64=56,4 мм,
где мм - среднее значение воздушного зазора;
- смещение;
2,22 мм - прогиб вала посередине сердечника;
1,64 мм - прогиб вала посередине сердечника.
Сила одностороннего магнитного притяжения при смещении сердечника на величину расчетного эксцентриситета:
96,7 Н,
где - наружный диаметр сердечника ротора;
мм - полная длина сердечника ротора и якоря;
мм - среднее значение воздушного зазора;
56,4 мм - начальный расчетный эксцентриситет сердечника ротора или якоря.
Дополнительный прогиб от силы :
12,55 мм,
где 2,22 мм - прогиб вала посередине сердечника;
- сила тяжести сердечника ротора с обмоткой и участком вала по длине сердечника асинхронного двигателя;
- сила одностороннего магнитного притяжения.
Установившийся прогиб вала:
16,14 мм,
где 12,55 мм - дополнительный прогиб от силы ;
56,4 мм - начальный расчетный эксцентриситет сердечника ротора или якоря.
Результирующий прогиб вала:
2,22+1,64+16,14=20 мм,
где 2,22 мм - прогиб вала посередине сердечника;
1,64 мм - прогиб вала посередине сердечника;
16,14 мм - установившийся прогиб вала.
Проверка:
5,71% < 10%.
Таким образом, проверку на жёсткость вал проходит.
Определение критической частоты вращения
Сила тяжести муфты:
3,3 Н,
где m=0,68 кг – масса муфты.
Прогиб от силы тяжести упругой полумуфты:
0,11 мм,
где 1,64 мм - прогиб вала посередине сердечника;
3,3 Н – сила тяжести от муфты;
- поперечная сила от муфты.
Первая критическая частота вращения с учетом силы тяжести соединительного устройства:
17354 об/мин,
где 12,55 мм - дополнительный прогиб от силы ;
2,22 мм - прогиб вала посередине сердечника;
0,11 мм - прогиб от силы тяжести упругой полумуфты.
Значение критической частоты вращения больше максимальной рабочей частоты в 5,78 раза.
Расчет вала на прочность
Расчет ведется для участка с (рис. 5) в плоскости действия силы F, которая перпендикулярна оси вала.
Расчетный отрезок для изгибающего момента:
52,5 мм.
Изгибающий момент:
2,87 Н*м,
где k=2 – коэффициент перегрузки;
3,3 Н – сила тяжести от муфты;
- поперечная сила от муфты;
52,5 мм - расчетный отрезок для изгибающего момента.
Момент кручения:
2*2,4=4,8 Н*м,
где k=2 – коэффициент перегрузки;
- номинальный момент вращения.
Момент сопротивления при изгибе вала:
274,4 мм,
где - диаметр рассматриваемого участка вала;
Приведенное напряжение при совместном действии изгиба и кручения:
20,4 Па,
- изгибающий момент;
- крутящий момент;
- Момент сопротивления при изгибе.
Проведем сравнение с пределом текучести на растяжение конструкционной стали Ст.45, из которой будет изготовляться вал:
245 Па > 20,4 Па.
Расчёт на прочность вал проходит.
Расчет подшипников
Ранее были предварительно выбраны подшипники
радиальные однорядные лёгкой серии 202.
Наибольшая радиальная нагрузка на подшипник А:
61,1 Н,
где - сила тяжести сердечника ротора с обмоткой и участком вала по длине сердечника асинхронного двигателя;
- сила одностороннего магнитного притяжения;
- поперечная сила от муфты;
с=38 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
b=108 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
l=216 мм – расстояние из рисунка 7 вала.
Динамическая приведенная нагрузка для подшипника А:
1,5*61,1=91,7 Н,
где - коэффициент, учитывающий характер нагрузки машины;
61,1 Н – наибольшая радиальная нагрузка на подшипник.
Необходимая динамическая грузоподъемность шарикоподшипника:
1183 Н. < C=7800 Н,
где 91,7 Н – динамическая приведённая нагрузка для подшипника А;
L=12000 ч – расчётный срок службы подшипника;
n=3000 об/мин – наибольшая рабочая частота вращения машины.
Наибольшая радиальная нагрузка на подшипник B:
=85,1 Н,
где - сила тяжести сердечника ротора с обмоткой и участком вала по длине сердечника асинхронного двигателя;
- сила одностороннего магнитного притяжения;
- поперечная сила от муфты;
с=38 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
а=108 мм – расстояние из рисунка 7 вала;
l=216 мм – расстояние из рисунка 7 вала.
Динамическая приведенная нагрузка для подшипника B:
1,5*85,1=127,65 Н,
где - коэффициент, учитывающий характер нагрузки машины;
85,1 Н – наибольшая радиальная нагрузка на подшипник.
Необходимая динамическая грузоподъемность шарикоподшипника:
1646 Н. < C=7800 Н,
где 127,65 Н – динамическая приведённая нагрузка для подшипника А;
L=12000 ч – расчётный срок службы подшипника;
n=3000 об/мин – наибольшая рабочая частота вращения машины.
Таким образом окончательно выбираем шариковые однорядные радиальные подшипники легкой серии 202.
1.6. Описание конструкции машины
Проектируемый двигатель состоит из статора 2 (лист
графической части проекта) жёстко установленного в корпусе двигателя 5. В пазы статора уложена обмотка 4 со стеклотканевой изоляцией. В отверстие статора устанавливается ротор 1 в сборе с опорным валом и заливной обмоткой. Вал ротора вращается в подшипниках качения 16, установленных в переднем 6 и заднем 7 подшипниковых щитах. Подшипниковый узел состоит из внутренней 8 и наружной 9 крышки подшипника. Для соединения выводов обмотки статора, а также подключения электродвигателя предусмотрена коробка выводов 3. Для охлаждения двигателя предусмотрен вентилятор 10 установленный при помощи шпоночного соединения на конце вала ротора 1. Для защиты вентилятора от механических повреждений, а также в целях безопасности изолируем вентилятор при помощи кожуха 11. Для транспортировки двигателя предусмотрен рым-болт 17. Электрическая защита предусмотрена установкой заземляющего болта 14.
Литература
1. Гольдберг О.Д., Гурин Я.С., Свириденко И.С.Проектирование электрических машин: Учебник для втузов. – М.: Высшая школа, 1984. – 430 с., ил.
2. Асинхронные двигатели серии 4A:Справочник/ А.Э. Кравчик, М.М. Шлаф, В.И. Афонин, Е.А. Соболенская. – М.: Энергоиздат, 1982. – 504 с.: ил.
3. Кацман М.М.
Расчет и конструирование электрических машин: Учебное пособие для техникумов. – М.: Энергоатомиздат, 1984. – 360 с.: ил.
4. Справочник по электрическим машинам:В 2 т./ Под общ. ред. И.П. Копылова и Б.К. Клокова. Т. 1. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 456 с.: ил.
70
Листов
Лит.
Асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором
Пояснительная записка
Утверд.
Н. Контр.
Реценз.
Гришаков Ю.М.
Провер.
Акимов А.А.
Разраб.
2
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
3
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
4
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
5
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
6
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
7
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
8
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
9
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
11
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
13
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
15
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
16
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
17
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
19
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
20
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
21
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
23
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
24
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
26
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
27
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
29
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
31
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
33
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
35
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
37
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
39
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
41
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
42
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
73
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
48
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
49
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
47
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
51
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
52
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
57
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
59
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
60
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
63
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
64
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
66
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
67
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
69
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
70
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
72
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
74
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
10
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
12
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
14
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
46
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
55
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
Изм.
18
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
22
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
56
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
25
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
28
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
30
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
32
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
34
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
44
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
36
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
38
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
40
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
45
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
Изм.
43
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
50
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
53
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
54
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
58
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
61
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
62
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
65
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
68
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
71
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.
75
Лист
Дата
Подпись
№ докум.
Лист
Изм.