Расчет монолитного железобетонного перекрытия многоэтажного производственного здания

Содержание
Исходные данные 4
1 Плита перекрытия 5
1.1 Задание на проектирование 5
1.2 Расчётный пролёт плиты 6
1.3 Расчётные нагрузки 6
1.4 Изгибающие моменты (на 1 м ширины плиты) 6
1.5 Расчёт плиты на прочность по нормальным сечениям 7
1.6 Расчёт арматуры (на 1 м ширины плиты) 7
2 Второстепенная балка 9
2.1 Задание на проектирование 9
2.2 Расчётные нагрузки 9
2.3 Расчётные изгибающие моменты 10
2.4 Расчётные поперечные силы по граням опор 11
2.5 Расчёт балки на прочность по нормальным сечениям 11
2.5.1 Определение высоты сечения балки 11
2.5.2 Расчёт арматуры 12
2.6 Расчёт балки на прочность по наклонным сечениям 14
2.6.1 Расчёт поперечной арматуры 14
2.6.2 Определение длины приопорных участков 17
Список литературы 19

Поскольку = = 0,559> 0,25, т.е. условие соблюдается, хомуты полностью учитываются в расчёте и определяется по формуле: = = 54,063·106Н·мм.Определение длины проекции невыгоднейшего наклонного сечения : = = 37,78 кН/м (Н/мм).Поскольку = 0,559<2, значение определяется по формуле: = = 747 мм < = 3*395 = 1185 мм.Принимаем = 747 мм, тогда В этом случае = = 72373Н = 72,37 кН; = 0,75*129,05*747 = 72300 Н = 72,3 кН; = 203,36-37,78*0,747 = 175,1 кН; = 175,1 кН > = 72,37+72,3 = 144,67 кН,т.е. прочность наклонных сечений у опорыВнарушена.Принятая поперечная арматура недостаточна. Необходимо уменьшить шаг поперечной арматуры и/или увеличить диаметр стержней. Принимаем в качестве поперечной арматуры Ø8А400 с шагом = 125 мм: = = 229,37 Н/мм; = = 0,993< 2; = = 561 мм < = 1185 мм; = = 96369Н = 96,37 кН; = 0,75*229,37*561 = 96507 Н = 96,5 кН; = 203,36-37,78*0,561 = 182,2 кН; = 182,2 кН < = 96,37+96,5 = 192,87 кН,т.е. прочность наклонных сечений у опорыВобеспечена.Проверка требования: = 125 мм < = = 177мм – верно.Средний пролёт.Расчёт на = 169,47кН.а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: = 169,47 кН < = 0,3*14,5*220*400 = 382800 Н = 382,8 кН,т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена.б) Проверка прочности наклонных сечений.Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры Ø8А400 с шагом = 200 мм: = = 143,36 Н/мм.Поскольку = = 0,621> 0,25, т.е. условие соблюдается, хомуты полностью учитываются в расчёте и определяется по формуле: = = 55,440·106Н·мм.Поскольку = 0,621< 2, значение определяется по формуле: = = 718 мм < = 3*400 = 1185 мм.Принимаем = 718 мм, тогда В этом случае = = 77214Н = 77,21 кН; = 0,75*143,36*718 = 77199 Н = 77,2 кН; = 169,47-37,78*0,718 = 141,2 кН; = 141,2 кН > = 77,21+77,2 = 154,41 кН,т.е. прочность наклонных сечений у опорыВобеспечена.Проверка требования : = 200 мм < = = 218мм – верно.Расчёт на = 134,53 кН не требуется, поскольку , а шаг увеличивать до 225 мм нельзя из-за конструктивных требований = 0,5*395 = 197,5 ≈ 200 мм.Из выполненных расчётов можно видеть, что при подобранной поперечной арматуре Ø8А400 запасы прочности в наклонных сечениях балки незначительны.Определение длины приопорных участковВ средней части балки шаг хомутов может быть увеличен до значения: = = 114,68 Н/мм; = 114,68 ≥ = 0,25*1,05*220 = 57,75 Н/мм; = 0,75*(229,37-114,68) = 86,02 Н/мм (кН/м).Так как = 86,02 Н/мм > = 37,78 Н/мм, длина приопорных участков определяется по формуле:где для крайнего пролёта: = 0,5*1,05*220*395 = 45623 Н = 45,6 кН.У опоры А = 134,53 кН; = = -0,235< 0.У опоры В слева = 203,36 кН; = = 1,587 м.Средний пролёт = 169,47 кН; = 0,75*(143,36-114,68) = 21,51 Н/мм (кН/м); = 21,51 Н/мм < = 37,78 Н/мм, следовательногде = 55,44 кН·м; = 143,36 кН/м;= 718 мм; = = 2,682 м.Список литературыНифонтов, А.В. Расчёт монолитного железобетонного перекрытия многоэтажного производственного здания: Методические указания для выполнения курсовой работы по дисциплине «Железобетонные конструкции» по направлению 270100 «Строительство» / А.В. Нифонтов, В.В. Малышев. – Н.Новгород: Нижегород. гос. архит.-строит. ун-т,2006. – 39 с.СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия [Текст]: утв. Госстроем России 29.05.2003: взамен СНиП II-6-74: дата введения 01.01.87. – М.:ГУП ЦПП, 2003. – 44 с.СНиП 52-01-2003, Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения [Текст]:утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004. – М.:ГУП НИИЖБ, 2004. – 26 с.СП 52-101-2003.Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры [Текст]:утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84. дата введ. 01.03.2004. – M. ГУП НИИЖБ, 2004. – 55 с.Руководство по расчёту статически неопределимых железобетонных конструкций [Текст].Научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР – М.: Стройиздат, 1975, 192 с.Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлого бетона (без предварительного напряжения арматуры) [Текст]:ГПИ Ленингр. ПромстройпроектГосстроя СССР, ЦНИИ-промзданий Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1978. – 175 с.Байков, В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс [Текст]: учеб.для вузов / В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов. Изд. 5-е, перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1991. – 767 с.: ил.