Вход

Реконструкция здания теплогенерирующих установок и тепловых сетей

Дипломная работа
Код 100394
Дата создания 24.02.2016
Страниц 100
Источников 55
Файлы будут доступны для скачивания после проверки оплаты.
7 300руб.
КУПИТЬ

Содержание

Оглавление ВВЕДЕНИЕ 3 1 Номенклатура зданий котельных в РФ и зарубежных стран в практике строительства и реконструкции котельных 6 1.1 Нормативные источники по проектированию зданий котельных 15 1.2 Обзор теоретических отечественных и зарубежных источников по совершенствованию зданий 16 Выводы 23 2 Характеристика сроков эксплуатации существующих зданий и их (фонд) количество 24 2.1 Технико-экономические показатели оценки качества эксплуатации зданий 29 2.2 Приёмы совершенствования материально-пространственной среды котельных и метода оценки 35 Выводы 43 3 Предложения по оптимизации методики проектирования реконструкции зданий котельных 44 3.1 Практическое применение и внедрение разработанных методических предложений в практику реконструкции котельных 62 Выводы 97 Список использованных источников 98 Содержание

Фрагмент работы для ознакомления

На основании анализа методических подходов при реконструкции зданий котельных приоритетным направлением выступает энергосбережение. Для обоснования принятых конструктивных решений направленных на энергосбережение требуется выполнить теплотехнический расчет [46-53].В качестве исходных данных примем: - Метеорологические условия в помещении: температура внутреннего воздуха – tint=200C; относительная влажность воздуха – φint = 30 %.- Климатические характеристики района постройки: средняя температура самого холодного периода – thtmin = минус 360С; средняя температура наиболее холодной пятилетки – text= минус 310С; средняя температура отопительного периода – tht=минус 4,40С; продолжительность отопительного периода – Zht =228 дней; относительная влажность воздуха для самого холодного месяца – φext=82%;расчетная скорость ветра для холодного периода – Vext=3,4 м/с.Влажностной период – сухой;Зона влажности – сухая;Условия эксплуатации – А;Таблица 3.1 – Теплотехнические показатели строительных материалов отдельных слоев ограждающих конструкций рассматриваемого помещенияОграждениеМатериал каждого слояТеплотехнические показателиρ,кг/м3δ,мλ,Вт/м∙0Сс,кДж/кг∙0СS,Вт/м2∙0Сμ,мг/м∙ч∙ПаНаружная стена1штукатурнанаружная – цементно-песчаный раствор18000,030,760,849,60,092 кирпичная кладка–Кирпича керамического полнотелого одинарного и утолщенного1600-0,560,887,910,123 штукатурка внутренняя – известковое-песчаный раствор16000,020,70,848,690,124 утеплитель – маты минераловатные125-0,840,060,050,495 Железобетонный конструктивный слой25000,080,920,8417,980,03Чердачное перекрытие1 цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,092 слой рубероида6001,51,680,173,531,1 (Rп)3 пустотная панель16000,060,840,628,540,0754 железобетонная панель25000,120,920,8417,980,035 известково- песчаная стяжка16000,030,70,848,690,12Междуэтажное перекрытие1линолеум18001,470,388,560,0022 слой рубероида6001,51,680,173,531,1 (Rп)3 пустотная плита16000,220,840,628,540,075Перекрытие над неотапливаемыми подвалами1 покрытие – фанера клеевая6002,30,154,220,022 цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,093 утеплитель –. Плита повышенной жесткости200-0,840,0760,010,384 слой рубероида6001,51,680,173,531,1 (Rп)5 пустотная плита16000,220,840,628,540,075Внутренние стены1 штукатурка – цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,092 кирпичная кладка1600-0,560,887,910,123 штукатурка внутренняя – известково-песчанный раствор16000,020,70,848,690,12ДвериОпределяем градусо-сутки отопительного периода:,сут.где -расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания , принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по поз. 1 таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций» СНиП 23-02 по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494 (в интервале 20-22),для группы зданий по поз. 2 таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций»– согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494 (в интервале 16-21),зданий попоз.3 таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций» – по нормам проектирования соответствующих зданий;- средняя температура наружного воздуха,,и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по СНиП 23-01 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10-при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8- в остальных случаях. (таблица «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций»СНиП 23-02)=(20+4,4)*228 =5563,2сут.ОграждениеМатериал каждого слояТеплотехнические показателиρ,кг/м3δ,мλ,Вт/м∙0Сс,кДж/кг∙0СS,Вт/м2∙0Сμ,мг/м∙ч∙ПаНаружная стена1 штукатурнанаружная – цементно-песчанный раствор18000,030,760,849,60,092 кирпичная кладка – Кирпича керамического полнотелого одинарного и утолщенного1600-0,560,887,910,123 штукатурка внутренняя – изестково-песчанный раствор16000,020,70,848,690,124 утеплитель – маты минераловатные125-0,060,840,050,495 Железобетонный конструктивный слой25000,081,920,8417,980,03Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,где - градусо-сутки отопительного периода,,для конкретного пункта,a и b – коэффициенты, значение которых следует принимать по данным таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций» СНиП 23-02 для соответствующих групп зданий.=0,00035*5563+1,4= 3,35.Исходя из равенства и () определим толщину неоднородного слоя для различных конструкций стен:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=23, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно приложению 8.3,35=,=1,75 м.Проверка: ===0,115+0,039+3,125+0,029+0,043=3,351, (3,3513,35)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве, но это экономически не выгодно, нужно применять утеплитель или воздушную прослойку.Вариант стены 2:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=23, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно приложению 8.3,35=,=0,2 м.Проверка: ===0,115+0,039+3,33+0,029+0,043=3,556, (3,5563,35)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве.Вариант стены 3:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=23, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно приложению 8.3,35=,=0,2 м.Проверка: ===0,115+0,041+3,33+0,06+0,043=3,589, (3,5893,35)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве.Вариант стены 4:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=23, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно приложению 8.3,35=,=0,2 м.Проверка: ==,=0,115+0,041+0,02+3,33+0,063+0,043+0,043=3,655, (3,6553,35)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве.Определим температуру на поверхностях и в характерных сечениях.1. Санитарно-гигиенический показатель ограждений определяет комфортность и санитарно-гигиеническое состояние помещения. Он включает:а) температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и внутренней поверхности наружного ограждения, ,б) температуру на внутренней поверхности ограждений , которая должна быть выше температуры точки росы .Расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин, (для наружных стен жилых зданий таблица 5СНиП -02),где - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, , принимаемая для расчета ограждающих конмтрукций группы зданий по минимальным значениям оптимальной температуры зданий, =20 - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, =-31 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, (прил.7)2. Относительная влажность воздуха для определения температуры точки росы для помещений жилых зданий -55%. При, парциальное давление насыщенного водяного пара составляет:3. Температура внутренней поверхности конструкции должна быть не ниже температуры точки росы Рассчитаем температуру поверхности слоев:Условие выполняется, т.к. .Определить приведенное сопротивление теплопередаче, Ro.np панели наружного ограждения углового помещения. Материал панели и примыкающих внутренних конструкций –железобетон (ρ == 2500кг/м3, λ = 1,92 Вт/м∙0С, Ro == 0,06. Окно расположено в плоскости поверхности панели. Ширина панели 3,5 м, высота 3,0 м, толщина δ =0,12 м. Размеры оконного проема: 2,0×1,5 м, δ= 0,25, = 0,35. К панели примыкают перегородка 2δ2 == 0,15 м, δ2/δ1 == 0,075/0,12 == 0,625 и перекрытие 2δ2 = 0,35, δ2/δ1 = 0,34. Решение. НаименованиеliПо наружному обмеруПо внутреннему обмеруfi(ft–1)(ft–1)*lifi(ft–1)(ft–1)*liНаружный угол3,00,68-0,32-0,961,20,20,6Стык с перегородками,δ2/δ1= 0,6253,00,99-0,01-0,031,240,240,3Стык с перекрытием,δ2/δ1= 0,346,50,96-0,04-6,241,240,240,3Оконные откосы6,01,50,53,01,50,53,0Ширина аf в два калибра для оконных откосов равна:af== 2λR0/= 2*0,25*0,04 =0,02;r де R'0 определяется по формуле:Для других элементов ограждения аf == 2*λ*R0== 2*0,25*0.06 =0.03Приведенное сопротивление теплопередаче Ro.np с учетом дополнительных потерь тепла на стыках, в наружном углу и оконных откосах определяем по формуле:а) по наружному обмеру:F0== 3,5* 3,0– 2,0* 1 ,5= 7,5 м2б) по внутреннему обмеру:F0== 7,5- (0,35*3,0 +0,075*3,0+0,075* 6,5)= 5,725 м2Выбрем конструкцию и рассчитаем приведенное сопротивление теплопередачи и коэффициентов теплопередачи следующих ограждений чердачного (бесчердачного) перекрытия; перекрытия над неотапливаемым подпольем и заполнений световых проемов.Расчет чердачного перекрытия:ОграждениеМатериал каждого слояТеплотехнические показателиρ,кг/м3δ,мλ,Вт/м∙0Сс,кДж/кг∙0СS,Вт/м2∙0Сμ,мг/м∙ч∙ПаЧердачное перекрытие1 цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,092слой рубероида6000,050,171,683,531,1 (Rп)3 пустотная панель16000,221,920,848,540,0754 железобетонная панель25000,120,920,8417,980,035утеплитель300-0,0870,841,320,41Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,где - градусо-сутки отопительного периода,,для конкретного пункта,a и b – коэффициенты, значение которых следует принимать по данным таблицы «Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций» СНиП 23-02 для соответствующих групп зданий.=0,00045*5563+1,9= 4,4 .Круглые отверстия в плитах диаметром 0,16 м – пустоты в плитах – для упрощения расчетов заменяем эквивалентными им по площади квадратными отверстиями со стороной квадрата а.Сторона квадрата:, отсюда а=0,14 м.Термическое сопротивление однородных и неоднородных участков пустотной плиты, разрезанных плоскостями параллельно направлению теплового потока: =,Термическое сопротивление неоднородного слоя:=,где δж.б=0,04+0,04=0,08; Rпр=0,15 при толщине воздушной прослойки 0,14 м.Площадь однородных и неоднородных участков, параллельно направлению теплового потока одна и та же и равна F1,a*F2,a=1*0.14=0.14 м.Термическое сопротивление участков пустотной плиты параллельно направлению теплового потока:.Термическое сопротивление однородных и неоднородных участков пустотной плиты, разрезанных плоскостями перпендикулярно направлению теплового потока.При равномерном чередовании воздушных пустот и между ними железобетонных промежутков в плите, расчетное расстояние принимаем равным толщине воздушной прослойки и одного промежутка, т.е. 0,14+0,14=0,28 м Площадь двух однородных железобетонных сплошных участков толщиной 0,04 м, являющихся защитными слоями (нижним и верхним), при общей толщине 0,08 м и расчетном расстоянии составляет:.Площадь неоднородного участка железобетонной плиты одного квадратного отверстия со стороной квадрата, равной 0,14 м:.Термическое сопротивление однородного участка железобетонной плиты «толщиной» равной 0,28 м:=,Термическое сопротивление неоднородного участка железобетонной плиты и воздушной прослойки шириной, равной 0,28 м, в котором расположено условно одно квадратное отверстие со стороной а=0,14 м и одним железобетонным промежутком 0,14 м:=,где Rпр=0,15 при толщине воздушной прослойки 0,14 м.Термическое сопротивление участков пустотной плиты перпендикулярно направлению теплового потока:.Определяем толщину слоя утеплителя исходя из равенства и ():=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3,=12, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласноСНиП II-3-79* и СТО00044807-001-2006. 4,4=,=0,3 м.Проверка: ===0,115+0,039+3,5+0,29+0,63+0,08=4,65, (4,654,44)Вывод: так как , то конструкцию можно использовать в строительстве.Исходя из равенства и () определим толщину неоднородного слоя для различных конструкций перекрытия:=,где- расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=8,7, - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02) согласно приложению 7,-толщина слоя ,м- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, , принимаемый согласно приложению 2,3СНиП II-3-79* и СТО 00044807-001-2006,=12, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции согласно СНиП II-3-79* и СТО00044807-001-2006.4,4=,=0,33 м.Проверка: ===0,115+0,039+3,9+0,29+0,06+0,08=4,48, (4,484,44)Вывод: так как , то конструкцию второго чердачного перекрытия можно использовать в строительстве.Коэффициент теплопередачи бесчердачного перекрытия с пустотными железобетонными плитами:K=1/4.48=0.22 Вт/м2*0С.Окно находится по интерполяции(п.71 приложение 3[СНиП 23-02-2003])По приложению 6*СНиП23-02-2003 и . Принимаем двойноедвухкамерный стеклопакет в одинарном переплетении с межстекольным расстоянием 12 мм.Расчет приведенного сопротивления перекрытия над неотапливаемым подвалом ОграждениеМатериал каждого слояТеплотехнические показателиρ,кг/м3δ,мλ,Вт/м∙0Сс,кДж/кг∙0СS,Вт/м2∙0Сμ,мг/м∙ч∙ПаПерекрытие над неотапливаемыми подвалами1 покрытие – фанера клеевая6000,00162,30,154,220,022 цементно-песчанная стяжка18000,030,760,849,60,093 утеплитель –. Плита повышенной жесткости200-0,0760,840,010,384 слой рубероида6000,00150,171,683,531,1 (Rп)5 пустотная плита16000,220,620,848,540,0751. Определяем градусо-сутки отопительного периода=5563,2сут2. Определяем нормируемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,=0,00045*5563+1,9= 4,4 .3. Исходя из равенства и () определим толщину утеплителя=,4,4=,=(4,4 -0,115-0,04-0,032-0,01-0,36-0,043)*0,076=0,3 мПроверка: ==,=0,115+0,04+3,947+0,032+0,01++0,36+0,043=4,547,(4,5474,4) Вывод: так как условие выполнено, то эту конструкцию можно применять в строительстве.Коэффициент теплопередачи перекрытия над неотапливаемым подвалом:K=1/4.547=0.22 Вт/м2*0С.Определим сопротивление воздухопроницанию (нормируемое и фактическое) конструкции наружной стены, принятой в разделе 1. По результатам расчета сделать вывод о соответствие стены требованиям воздухопроницаемости.Определим сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции (прил. 13; таблица 17 СП 23-01-2004):2. Определим нормируемое сопротивление воздухопроницанию:где - нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м·ч), принимаемая по таблице 11 СНиП 23-02 =0,5 ,(для наружной стены жилых, общественных, административных и бытовых зданий и помещений), - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па:, Пагде Н – высота здания, м- удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, v – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь=3,4 м/с 3. Сравним нормируемое и действительное сопротивления воздухопроницаемости:Проверка, , не верно, условие СНиПа не выполняется, необходимо применить слой штукатурки толщиной15 мм.Проверка, , условие СНиП выполняется. Вывод: Сопротивление воздухопроницанию ограждающей конструкции не менее нормируемого, значит, условие СНиП выполняется, но необходимо добавить дополнительный слой штукатурки цементно-песчаным раствором.В характерных сечениях принятой конструкции наружной стены определить температуру, упругость водяного пара при полном и фактическом насыщении. Результаты расчетов проиллюстрировать графически, построить в масштабе кривые изменения температур, упругости водяных паров при полном E и фактическом насыщении в толще ограждения. Определить зону возможной конденсации водяных паров и толще ограждения.Согласно СНиП 23-02 (п.9.1, примечание 3) плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с поверхностью утеплителя.1. Определим парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха:, Пагде- парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре,принимается по своду правил,- относительная влажность внутреннего воздуха, %,==1285,9 Па2. Определим температуру в плоскости возможной конденсации:, где - расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления), ,- сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, ,,=-5,2=3,0=16,51Определяем упругость водяного пара:где - относительная влажность воздуха в помещении,55% (согласно СНиП 23-02) - максимальная упругость водяного пара, Па где - средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца,82%; - максимальная упругость водяного пара, Па, определяемая по средней месячной температуре воздуха наиболее холодного месяца(прил.1): длягде - общее сопротивление пароприницанию, , - коэффициенты паропроницаемости первого и второго слоев, мг/мчПа.Конденсация водяного пара возможна при пересечении линии графиков максимальной Е и фактической ее упругости.Для конструкции наружной стены, определим сопротивление паропроницанию, интенсивность потока водяных паров, проходящих через ограждение и сравнить сопротивление паропроницаниюс нормируемым.№ п/пПериодыМесяцыКол-вомесяцевРасчетныетем-ры месяцев, Средняятем-рапериода,Тем-ра в плоскостивозможной конденсации, Е,Папериода1Зимнийдекабрьянварьфевраль3-10,4-13,8-13,2-12,47-5,2593,82Весеннее-осенниймартапрельоктябрь ноябрь44,1-6,83,8-4,1-0,753,0950,43Летниймайиюньиюльавгуст сентябрь512,617,619,617,611,415,7616,511796,2Согласно СНиП 23-02 (п.9.1, примечание 3) плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с поверхностью утеплителя.1. Определим парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха:, Пагде- парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре,принимается по своду правил,- относительная влажность внутреннего воздуха, %,==1285,9 Па2. Определим температуру в плоскости возможной конденсации:, где - расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления), ,- сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, ,,=-5,2=3,0=16,51Условие недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации ().1. Определим парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации:,Пагде - парциальное давление водяного пара, Па, принимаемое по температуре в плоскости возможной конденсации, устанавливаемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весеннее-осеннего и летнего периодов. Плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя, - продолжительность периодов, месяцы,=1213,67 Па2. Определим сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции:,где - расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, ,принимаемый СНиП.,.3. Определим нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации:где - парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха,- сопротивление паропроницанию, ,части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью ограждающей конструкции и плоскостью возможной конденсации,- среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха за годовой период, Па, определяют по СНиП 23-01 (таблица 5а*), для г. УльяновскагПа= =1125 Па, 3,23,2Вывод: мы получили, что сопротивление паропроницанию, ограждающей конструкции не меньше нормируемого сопротивления паропроницанию, (из условия накопления влаги за годовой период эксплуатации). Условие СНиП "Тепловая защита зданий" выполнено, и накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации не будет.Интенсивность потока водяных паров через ограждение определяется по формуле:.Для рассматриваемого помещения определим:1 основные теплопотери (через стены, перекрытия, световые проемы);2 дополнительныетеплопотери (теплозатраты, связанные с подогревом инфильтрующего воздуха);3 суммарные теплопотери.Основные теплопотери помещений через наружные ограждения рассчитывают при температуре наиболее холодной пятилетки:,где k – определяется из теплотехнического расчета; А – площадь ограждения, м2.Теплопотери наружных стен:ВтПлощадь наружных стен безучет окон (Астен): (4,4+4,0)х3,0-2х2,0х1,5 = 19,2 м².Теплопотери перекрытий над неотапливаемыми подвалами:ВтПлощадь наружных стен безучет окон (Астен): (4,4*4,0) = 17,6 м².Теплопотери потолка:ВтПлощадь наружных стен безучет окон (Астен): (4,4*4,0) = 17,6 м².Потери через световые проемы:ВтДополнительные теплопотери на подогрев инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещения.,где Lп – расход приточного, предварительно не подогреваемого, инфильтрующегося воздуха, м3/ч (Lп=3 м3/ч); ρ – плотность воздуха в помещении (ρ=1,2 кг/м3); с – удедьная теплоемкость воздуха (с≈1), кДж/(кг*0С); F – площадь помещения.Вт.Суммарные теплопотери;Вт.Для конструкций наружных и внутреннихограждений рассматриваемого помещения рассчитаем коэффициент теплоусвоения всех поверхностей (наружных стен, перегородок, заполений световых проемов, пола, потолков, дверей) и определить площади этих поверхностей.Коэффициент теплоусвоения поверхностей ограждающих конструкций определяем по формуле:S = (2πλCρ/T)0,5,Для наружных стен коэффициент теплоусвоения определим:-- железобетонная конструкция - ;- утеплитель Для перегородок коэффициент теплоусвоения определим:- штукатурная наружная – цементно-песчаный раствор,- кирпичная кладка – кирпича керамического полнотелого одинарного и утолщенного.- штукатурка внутренняя – известково-песчаный раствор.Для полатеплоусвоения определим:- линолеум ;- слой рубероида ;- пустотная плита .Для перекрытия над неотапливаемым подваломтеплоусвоения определим:- фанера клеевая ;- цементно-песчаная стяжка ;- утеплитель –плита повышенной жесткости .- утеплитель –плита повышенной жесткости .- слой рубероида ;- пустотная плита .Для рассматриваемого помещения определить амплитуду колебания температуры воздуха при регулировании отпуска тепловой энергии в весенне-осенний период при температуре наружного воздуха, равной 50С. Полученную амплитуду колебания температуры воздуха сравнить с допустимой +1,50С и сделать выводы.Амплитуду колебания температуры воздуха в помещении при временном отключении системы отопления следует определять по формуле:,где Qs – теплопотери помещения при text=50C/Вт.где -максимальное значение коэффициента прерывистости принимается в зависимости от отношения продолжительности натопа к периоду колебания и равна 0,76; Ys–коэффициент теплоусвоения поверхностей, обращенных в помещение, Вт/(м2*0С); Аi– площадь теплоусвоения поверхностей; αк – осредненный коэффициент конвективного теплобмена на внутренних поверхностях ограждения, αк= 4,1 Вт/(м2*0С); ρrem–коэффициент теплопоглощения вентиляционного воздуха:Вт/(м2*0С).Для определения коэффициентов теплоусвоения внутренней поверхности ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию D каждого слоя по формуле:R - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2×°С/Вт; s - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2×°С).Для наружных стен коэффициент теплоусвоения определим:-- утеплитель.- железобетонная конструкция - .Так как , то Для перекрытия над неотапливаемым подваломтеплоусвоения определим:- фанера клеевая;- цементно-песчаная стяжка;- утеплитель –плита повышенной жесткости.- слой рубероида;- пустотная плита.Так как , то Yследует определять по следующим зависимостям:для 1-го слоя:.Для чердачных перекрытийтеплоусвоения определим:- цементно-песчаная стяжка;- слой рубероида;- - пустотная плита..- известково-песчаная стяжка.Так как , то Yследует определять по следующим зависимостям:для 1-го слоя:.Выводы1 При реконструкции зданий, сооружений, технологических узлов, участков с остановкой производства рекомендуется применять поточно-скоростной метод, характеризующийся максимальным совмещением составляющих строительно-монтажных процессов или строительных потоков при наибольшей их интенсивности, в результате чего достигаются минимальные сроки реконструкции.2 Основной путь снижения энергозатрат лежит в повышении термического сопротивления ограждающих конструкций с помощью теплоизоляционных материалов, которые используются приосуществление реконструкций зданий котельных и тепловых сетей на них.3 Выполнен детальный теплотехнический расчет всех ограждающих конструкций, на основании которого выбраны оптимальные конструктивные решения покрытий, перекрытий, ограждающих конструкций и окон.Список использованных источников1 Ватузов Д.Н., Пуринг С.М., Филатова Е.Б., Тюрин Н.П. Выбор источника теплоснабжения зданий жилой застройки // Вестник СГАСУ. Градостроительство и архитектура. 2014. Вып. № 4(17). – С. 86-91.2 Балькин В.М., Ураксин В.Н. Повышение безопасности эксплуатации строительного фонда, подверженному вибрационному воздействию // Вестник СГАСУ. Градостроительство и архитектура. 2013. Вып. № 3(11). – С. 42-43. 3. Ильин Н.А., Панфилов Д.А., Шепелев А.П. Новое устройство для усиления многопустотной панели пере-крытия здания // Вестник СГАСУ. Градостроительство и архитектура. 2014. Вып. № 2(15). – С. 86-93.4. Васильев, Г.П. Экономически целесообразный уровень теплозащиты зданий / Г.П. Васильев. - М.: ОАО «ИНСОЛАР-ИНВЕСТ», 2008. - 9 с.5Золотов И.И. Негативные явления, связанные с улучшением теплоизоляции наружных ограждающих конструкций // Строительство и архитектура —1986 – № 9 – с.14-16. 6 Страхова Н. А., Пирожникова А. П. Контроль энергоэффективности зданий и сооружений как инструмент энергосбережения. Научное обозрение, №7(3), 2014 год. С. 789-792. 7 Тюрина Н.С. Экологические аспекты энергосбережения в системах отопления и вентиляции. Научное обозрение, № 2, 2014 год. С. 598-602 8 Будылина Е.А., Гарькин И.Н., Данилов А.М. Техническая экспертиза: Байесовский подход // Новый университет. – 2013. – № 8-9 (18-19). – С.15-18.9 ГОСТ Р 54257-2010 Надежность строительных конструкций и оснований10 Стражников А. М. Мониторинг качества жилищного фонда. М. 2002. – 338 с.11 Сотникова, О.А. «Зеленое строительство». Методология. Стандарты. Рекомендации / О.А. Сотникова, Ю.М. Борисов, В.Н. Мелькумов и др. – Воронеж: ВГАСУ, 2011. – 72 с.12 Технико-экономические расчеты строительства новых и реконструкции зданий различного назначения (на стадии технико-экономического обосно- вания): учеб. пособие / Е. М. Коршунова, Н. А. Малинина, К. В. Малинина; СПбГАСУ. – СПб., 2011. – 104 с.13 Фисенко А.А., Бассе М.Е. ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРОМЫШЛЕННОЙ АРХИТЕКТУРЫ: СОВРЕМЕННАЯ ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА AMIT 2 (23) 2013. –Режим доступа: marhi.ru14Богуславский Л. Д. Снижение расходов энергии при работе систем отопления, вентиляции и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1982. – 256 с. 15 Кокоркин О. Я. Энергосберегающие технологии функционирования систем вентиляции, отопления и кондиционирования воздуха (систем ВОК). М.., 1999 г. – 206 с.].16 А.Н. Садовников, А.В. Никулин Мероприятия по энергосбережениюв зданиях и сооружениях // Инженерные системы и сооружения. – Воронеж: ВГАСУ, 2012. – Вып. № 1. – С. 18-22/17 Петрикеева, Н.А. Использование теплоты конденсации продуктов сгорания теплогенерирующих установок систем теплоснабжения/ Н.А. Петрикеева, Д.А. Письменный // Инженерные системы и сооружения. – Воронеж: ВГАСУ, 2009. – Вып. № 1. - С. 75-78.18 Петрикеева, Н.А. Методика технико-экономического обоснования схем теплогенерирующих установок с напорными теплоутилизаторами/ Н.А. Петрикеева, В.С. Турбин// Вестник Воронежского государственного технического университета. Энергетика. - 2006.- Вып. № 7. - С. 120-122.19 Петрикеева, Н.А. Методика технико-экономического обоснования схем теплогенерирующих установок с напорными теплоутилизаторами/ Н.А. Петрикеева, В.С. Турбин// Вестник Воронежского государственного технического университета. Энергетика. - 2006.- Вып. № 7. - С. 120-122.20 Егоров, С.Я. Постановка задачи выбора объемно-планировочного решения многоэтажного производственного зда- ния / С.Я. Егоров, Д.Н. Попов, Н.А. Гусына // Труды ТГТУ : сб. ст. студентов, бакалавров и магистрантов. – Тамбов, 2006. – Вып. 6. – С. 35 – 39.21 Егоров, С.Я. Методика расчета нижней оценки стоимости соединений в задачах регулярного размещения промыш- ленных объектов / С.Я. Егоров // Вестник Тамбоского государственного технического университета. – 2006. – Т. 12, № 4Б. – С. 1191 – 1199/22 Побегайлов О.А., Шемчук А.В. Моделирование технологических процессов при организации строительного производства // Электронный научно-инновационный журнал «Науковедение», 2012. – № 4. Режим доступа http://naukovedenie.ru/PDF/46trgsu412.pdf. 2. Костюченко В.В. Управление процессом повышения эффективности организационно-технологических строительных систем // Электронный научно- инновационный журнал «Инженерный вестник Дона», 2012. – № 1. Режим доступа http://www.ivdon.ru/magazine/archive/n1y2012/735/.23. Матросов Ю.А. Энергосбережение в зданиях. Проблема и пути ее решения. – РААСН.: НИИ строительной физики, 2008. 496 с. 24 Молодкин С.А. Принципы формирования архитектуры энергоэффективных высотных жилых зданий: Дисс.насоиск. Учен. Стен. Канн. Архитектуры, Москва, 2007. 216 с. 25 Авилова И.П. Методика количественного учета рисков инвестиционного строительного проекта // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – Белгород, 2007. – № 3. – С. 77-80. 2. Авилова И.П., Жариков И.С., Товстий В.П. О содержательной основе ставки дисконтирования метода NPV // Экономика и предпринимательство. – 2013. – № 12, Ч. 1. – С. 641-643. 124 ЭКОНОМИКА И УПРАВЛЕНИЕ: АНАЛИЗ ТЕНДЕНЦИЙ И ПЕРСПЕКТИВ РАЗВИТИЯ 26 Жариков И.С., Скрыпник О.Г. К вопросу о необходимости совершенствования процесса и последовательности реконструкции // Стратегия устойчивого развития регионов России. – 2014. – № 22. – С. 24-27. 27 Абакумов Р.Г. Методический инструментарий экономического обоснования выбора метода воспроизводства основных средств организации // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2012. – № 3. – С. 45-50. 28 Наумов А.Е. Проектирование топологии стержневых систем при фи-зических ограничениях // Сборник научных трудов SWorld. – 2012. – Т. 12, № 3. – С. 81-83. 29 Авилова И.П., Товстий В.П., Шарапова А.В. Девелопмент как инструмент и форма развития рынка недвижимости // Стратегия устойчивого развития регионов России. – 2014. – № 20. – С. 44-48. 30 Абакумов Р.Г. Методика экономического обоснования выбора критерия эффективности управления воспроизводством основных средств орга низации // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2013. – № 4. – С. 111-115. 31 Жариков И.С. Развитие и будущее лофтов в России // Стратегия ус-тойчивого развития регионов России. – 2013. – № 18. – С. 30-34. 32 Жариков И.С. К вопросу о необходимости совершенствования мето- дики оценки объектов недвижимости с учетом технического состояния зда- ний (сооружений) // Стратегия устойчивого развития регионов России. – 2014. – № 21. – С. 26-30. 33 Жариков И.С. Методологический подход к учету технического со- стояния объектов недвижимости при определении их стоимостных характе- ристик // Интеллектуальный потенциал XXI века: ступени познания. – 2014. – № 22. – С. 100-104. 34 Мамзина Т.Ю., Наумов А.Е., Авилова И.П. Анализ и выбор наиболее привлекательного инвестиционно-строительного проекта с помощью расчета показателей экономической эффективности // Сборник научных трудов Sworld. – 2014. – Т. 23, № 2. – С. 65-68. 35 Шарапова А.В., Жариков И.С. Ранжирование инвестиционно-строи- тельных проектов // Наука и образование в ХХI веке: сб. науч. тр. по мате- риалам Международной науч. практ. конф. – 2013. – Ч. 31. – С. 157-158. 36 Морозов В. Н. Инновационные методы проектирования при строительстве и реконструкции СГТС ГИДРОТЕХНИКА XXI ВЕК №3 (6) 2011. С. 48-51.37 Кобелева С.А. Методические подходы проектирования ресурсо- и энергоэффективных зданий / Строительство и реконструкция. – №5 (37). – 2011. С. 18-20.36 Борисова Е.В., Наумов А.Е., Авилова И.П. к вопросу оценки коммерческого потенциала городских промышленных территорий // Сборник научных трудов Sworld. – 2014. – Т. 24, № 2. – С. 66-69. 37 Чеченина И.В. Разработка стратегии и концептуальных положений перспективной инновационной и инвестиционной политики ЖКХ // Наука и образование в XXI веке: сб. науч. тр. по материалам Международной науч. практ. конф. – 2013. – С. 145-146. 38 Чеченина И.В. Необходимость организации инновационного центра регионального управления ЖКХ // Актуальные проблемы экономического развития: сб. докладов Международной заочной науч. практ. конф., посвя- Экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами 125 щенной 20-летию института экономики и менеджмента БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2013. – С. 301-305. 38 Табунщиков, Ю.А. Научные основы проектирования энергоэффективных зданий / Ю.А. Табунщиков, М.М. Бродач // АВОК. – 1998. – №1. – С. 12-14.39 Молодкин, С.А. Принципы формирования архитектуры энергоэффективных высотных жилых зданий: автореферат дис. … канд. архитектуры. – Москва: ЦНИИПромзданий, 2007. – 22 с.40 Смирнова, С.А. Принципы формирования архитектурных решений энергоэффективных жилых зданий: автореферат дис. … канд. архитектуры. – Н.Новгород: Нижегородский государственный архитектурно- строительный университет, 2009. – 18 с.41 СТО 17532043-001-2005. Нормы теплотехнического проектирования ограждающих конструкций и оценки энергоэффективности зданий. – М.: РНТО строителей, 2006. – 49 с42 Шеина С.Г., Федяева П.В. Эффективность выполнения энергосберегающих мероприятий в жилых зданиях повышенной этажности // Инженерный вестник Дона, № 3, 2012 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2012/971. 43 Набокова Я.С. Эффективные строительные материалы и способы возведения зданий // Инженерный вестник Дона, № 4, 2008 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2008/96. 44 Буренина И.В., Батталова А.А., Гамилова Д.А., Алексеева С.В. Мировая практика управления энергоэффективностью. Науковедение, № 3, 2014 год. naukovedenie.ru/PDF/125EVN314.pdf. 45Матросов Ю.А. Развитие нормативной базы по энергосбережению зданий на федеральном и региональном уровнях / Ю. А. Матросов, И. Н. Бутовский // Стройка. – 1999. – № 43. – С.132-134.46 СНиП 23-01-99*. Строительная климатология. М.:Госстрой России. 2000.47 СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: Госстрой России. 2004.48 СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. М.:ГосстройРоссии. 200449 СНиП П-3-79*. Строительная теплотехника / Минстрой России.М.:ГПЦГШ, 1996.29с.50 СНиП 2.01.01 - 82. Строительная климатология и геофизика / Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1983. 136 с.51 Богословский В.Н. Строительная теплофизика. М.: Высш. школа,1982.415с.52 Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частейзданий. М.: Стройиздат, 1973. 287 с.53 Руководствопотеплотехническомурасчетуипроектированию ограждающих конструкций зданий/ НИИСФ. М.:Стройиздат, 1985. 141 с.54 Зингер Н.М.,Тарадай А.М., Бармина Л.С. Пластинчатые теплообменники в системах теплоснабжения М.: Энергоиздат,1995.-256 с. 55 Тарадай А.М. Основы разработки пластинчатых теплообменников для систем теплоснабжения .Харьков: Основа, 1998.- 192с.

Список литературы

Список использованных источников 1 Ватузов Д.Н., Пуринг С.М., Филатова Е.Б., Тюрин Н.П. Выбор ис-точника теплоснабжения зданий жилой застройки // Вестник СГАСУ. Гра-достроительство и архитектура. 2014. Вып. № 4(17). – С. 86-91. 2 Балькин В.М., Ураксин В.Н. Повышение безопасности эксплуата-ции строительного фонда, подверженному вибрационному воздействию // Вестник СГАСУ. Градостроительство и архитектура. 2013. Вып. № 3(11). – С. 42-43. 3. Ильин Н.А., Панфилов Д.А., Шепелев А.П. Новое устройство для усиления многопустотной панели пере-крытия здания // Вестник СГАСУ. Градостроительство и архитектура. 2014. Вып. № 2(15). – С. 86-93. 4. Васильев, Г.П. Экономически целесообразный уровень теплоза-щиты зданий / Г.П. Васильев. - М.: ОАО «ИНСОЛАР-ИНВЕСТ», 2008. - 9 с. 5 Золотов И.И. Негативные явления, связанные с улучшением тепло-изоляции наружных ограждающих конструкций // Строительство и архи-тектура —1986 – № 9 – с.14-16. 6 Страхова Н. А., Пирожникова А. П. Контроль энергоэффективно-сти зданий и сооружений как инструмент энергосбережения. Научное обо-зрение, №7(3), 2014 год. С. 789-792. 7 Тюрина Н.С. Экологические аспекты энергосбережения в системах отопления и вентиляции. Научное обозрение, № 2, 2014 год. С. 598-602 8 Будылина Е.А., Гарькин И.Н., Данилов А.М. Техническая экспер-тиза: Байесовский подход // Новый университет. – 2013. – № 8-9 (18-19). – С.15-18. 9 ГОСТ Р 54257-2010 Надежность строительных конструкций и ос-нований 10 Стражников А. М. Мониторинг качества жилищного фонда. М. 2002. – 338 с. 11 Сотникова, О.А. «Зеленое строительство». Методология. Стан-дарты. Рекомендации / О.А. Сотникова, Ю.М. Борисов, В.Н. Мелькумов и др. – Воронеж: ВГАСУ, 2011. – 72 с. 12 Технико-экономические расчеты строительства новых и рекон-струкции зданий различного назначения (на стадии технико-экономического обосно- вания): учеб. пособие / Е. М. Коршунова, Н. А. Малинина, К. В. Малинина; СПбГАСУ. – СПб., 2011. – 104 с. 13 Фисенко А.А., Бассе М.Е. ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРО-МЫШЛЕННОЙ АРХИТЕКТУРЫ: СОВРЕМЕННАЯ ТЕОРИЯ И ПРАК-ТИКА AMIT 2 (23) 2013. –Режим доступа: marhi.ru 14 Богуславский Л. Д. Снижение расходов энергии при работе си-стем отопления, вентиляции и кондиционирование воздуха. М.: Стройиз-дат, 1982. – 256 с. 15 Кокоркин О. Я. Энергосберегающие технологии функционирова-ния систем вентиляции, отопления и кондиционирования воздуха (систем ВОК). М.., 1999 г. – 206 с.]. 16 А.Н. Садовников, А.В. Никулин Мероприятия по энергосбереже-ниюв зданиях и сооружениях // Инженерные системы и сооружения. – Во-ронеж: ВГАСУ, 2012. – Вып. № 1. – С. 18-22/ 17 Петрикеева, Н.А. Использование теплоты конденсации продуктов сгорания теплогенерирующих установок систем теплоснабжения/ Н.А. Петрикеева, Д.А. Письменный // Инженерные системы и сооружения. – Воронеж: ВГАСУ, 2009. – Вып. № 1. - С. 75-78. 18 Петрикеева, Н.А. Методика технико-экономического обоснования схем теплогенерирующих установок с напорными теплоутилизаторами/ Н.А. Петрикеева, В.С. Турбин// Вестник Воронежского государственного технического университета. Энергетика. - 2006.- Вып. № 7. - С. 120-122. 19 Петрикеева, Н.А. Методика технико-экономического обоснования схем теплогенерирующих установок с напорными теплоутилизаторами/ Н.А. Петрикеева, В.С. Турбин// Вестник Воронежского государственного технического университета. Энергетика. - 2006.- Вып. № 7. - С. 120-122. 20 Егоров, С.Я. Постановка задачи выбора объемно-планировочного решения многоэтажного производственного зда- ния / С.Я. Егоров, Д.Н. Попов, Н.А. Гусына // Труды ТГТУ : сб. ст. студентов, бакалавров и магистрантов. – Тамбов, 2006. – Вып. 6. – С. 35 – 39. 21 Егоров, С.Я. Методика расчета нижней оценки стоимости соеди-нений в задачах регулярного размещения промыш- ленных объектов / С.Я. Егоров // Вестник Тамбоского государственного технического уни-верситета. – 2006. – Т. 12, № 4Б. – С. 1191 – 1199/ 22 Побегайлов О.А., Шемчук А.В. Моделирование технологических процессов при организации строительного производства // Электронный научно-инновационный журнал «Науковедение», 2012. – № 4. Режим до-ступа http://naukovedenie.ru/PDF/46trgsu412.pdf. 2. Костюченко В.В. Управление процессом повышения эффективности организационно-технологических строительных систем // Электронный научно- инноваци-онный журнал «Инженерный вестник Дона», 2012. – № 1. Режим доступа http://www.ivdon.ru/magazine/archive/n1y2012/735/. 23. Матросов Ю.А. Энергосбережение в зданиях. Проблема и пути ее решения. – РААСН.: НИИ строительной физики, 2008. 496 с. 24 Молодкин С.А. Принципы формирования архитектуры энер-гоэффективных высотных жилых зданий: Дисс.насоиск. Учен. Стен. Канн. Архитектуры, Москва, 2007. 216 с. 25 Авилова И.П. Методика количественного учета рисков инвести-ционного строительного проекта // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – Бел-город, 2007. – № 3. – С. 77-80. 2. Авилова И.П., Жариков И.С., Товстий В.П. О содержательной основе ставки дисконтирования метода NPV // Экономика и предпринимательство. – 2013. – № 12, Ч. 1. – С. 641-643. 124 ЭКОНОМИКА И УПРАВЛЕНИЕ: АНАЛИЗ ТЕНДЕНЦИЙ И ПЕРСПЕК-ТИВ РАЗВИТИЯ 26 Жариков И.С., Скрыпник О.Г. К вопросу о необходимости со-вершенствования процесса и последовательности реконструкции // Страте-гия устойчивого развития регионов России. – 2014. – № 22. – С. 24-27. 27 Абакумов Р.Г. Методический инструментарий экономического обоснования выбора метода воспроизводства основных средств организа-ции // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2012. – № 3. – С. 45-50. 28 Наумов А.Е. Проектирование топологии стержневых систем при фи-зических ограничениях // Сборник научных трудов SWorld. – 2012. – Т. 12, № 3. – С. 81-83. 29 Авилова И.П., Товстий В.П., Шарапова А.В. Девелопмент как ин-струмент и форма развития рынка недвижимости // Стратегия устойчивого развития регионов России. – 2014. – № 20. – С. 44-48. 30 Абакумов Р.Г. Методика экономического обоснования выбора критерия эффективности управления воспроизводством основных средств орга низации // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2013. – № 4. – С. 111-115. 31 Жариков И.С. Развитие и будущее лофтов в России // Стратегия ус-тойчивого развития регионов России. – 2013. – № 18. – С. 30-34. 32 Жариков И.С. К вопросу о необходимости совершенствования мето- дики оценки объектов недвижимости с учетом технического состоя-ния зда- ний (сооружений) // Стратегия устойчивого развития регионов России. – 2014. – № 21. – С. 26-30. 33 Жариков И.С. Методологический подход к учету технического со- стояния объектов недвижимости при определении их стоимостных характе- ристик // Интеллектуальный потенциал XXI века: ступени познания. – 2014. – № 22. – С. 100-104. 34 Мамзина Т.Ю., Наумов А.Е., Авилова И.П. Анализ и выбор наиболее привлекательного инвестиционно-строительного проекта с по-мощью расчета показателей экономической эффективности // Сборник научных трудов Sworld. – 2014. – Т. 23, № 2. – С. 65-68. 35 Шарапова А.В., Жариков И.С. Ранжирование инвестиционно-строи- тельных проектов // Наука и образование в ХХI веке: сб. науч. тр. по мате- риалам Международной науч. практ. конф. – 2013. – Ч. 31. – С. 157-158. 36 Морозов В. Н. Инновационные методы проектирования при строительстве и реконструкции СГТС ГИДРОТЕХНИКА XXI ВЕК №3 (6) 2011. С. 48-51. 37 Кобелева С.А. Методические подходы проектирования ресурсо- и энергоэффективных зданий / Строительство и реконструкция. – №5 (37). – 2011. С. 18-20. 36 Борисова Е.В., Наумов А.Е., Авилова И.П. к вопросу оценки коммерческого потенциала городских промышленных территорий // Сборник научных трудов Sworld. – 2014. – Т. 24, № 2. – С. 66-69. 37 Чеченина И.В. Разработка стратегии и концептуальных положе-ний перспективной инновационной и инвестиционной политики ЖКХ // Наука и образование в XXI веке: сб. науч. тр. по материалам Междуна-родной науч. практ. конф. – 2013. – С. 145-146. 38 Чеченина И.В. Необходимость организации инновационного цен-тра регионального управления ЖКХ // Актуальные проблемы экономиче-ского развития: сб. докладов Международной заочной науч. практ. конф., посвя- Экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами 125 щенной 20-летию института экономики и менеджмента БГТУ им. В.Г. Шухова. – 2013. – С. 301-305. 38 Табунщиков, Ю.А. Научные основы проектирования энергоэф-фективных зданий / Ю.А. Табунщиков, М.М. Бродач // АВОК. – 1998. – №1. – С. 12-14. 39 Молодкин, С.А. Принципы формирования архитектуры энер-гоэффективных высотных жилых зданий: автореферат дис. … канд. архи-тектуры. – Москва: ЦНИИПромзданий, 2007. – 22 с. 40 Смирнова, С.А. Принципы формирования архитектурных реше-ний энергоэффективных жилых зданий: автореферат дис. … канд. архитек-туры. – Н.Новгород: Нижегородский государственный архитектурно- строительный университет, 2009. – 18 с. 41 СТО 17532043-001-2005. Нормы теплотехнического проектиро-вания ограждающих конструкций и оценки энергоэффективности зданий. – М.: РНТО строителей, 2006. – 49 с 42 Шеина С.Г., Федяева П.В. Эффективность выполнения энергосбе-регающих мероприятий в жилых зданиях повышенной этажности // Инже-нерный вестник Дона, № 3, 2012 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2012/971. 43 Набокова Я.С. Эффективные строительные материалы и способы возведения зданий // Инженерный вестник Дона, № 4, 2008 URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2008/96. 44 Буренина И.В., Батталова А.А., Гамилова Д.А., Алексеева С.В. Мировая практика управления энергоэффективностью. Науковедение, № 3, 2014 год. naukovedenie.ru/PDF/125EVN314.pdf. 45 Матросов Ю.А. Развитие нормативной базы по энергосбереже-нию зданий на федеральном и региональном уровнях / Ю. А. Матросов, И. Н. Бутовский // Стройка. – 1999. – № 43. – С.132-134. 46 СНиП 23-01-99*. Строительная климатология. М.:Госстрой Рос-сии. 2000. 47 СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: Госстрой России. 2004. 48 СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. М.:Госстрой России. 2004 49 СНиП П-3-79*. Строительная теплотехника / Минстрой Рос-сии.М.:ГПЦГШ, 1996.29с. 50 СНиП 2.01.01 - 82. Строительная климатология и геофизика / Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1983. 136 с. 51 Богословский В.Н. Строительная теплофизика. М.: Высш. шко-ла,1982.415с. 52 Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. М.: Стройиздат, 1973. 287 с. 53 Руководство по теплотехническому расчету и проектированию ограждающих конструкций зданий/ НИИСФ. М.:Стройиздат, 1985. 141 с. 54 Зингер Н.М.,Тарадай А.М., Бармина Л.С. Пластинчатые теплооб-менники в системах теплоснабжения М.: Энергоиздат,1995.-256 с. 55 Тарадай А.М. Основы разработки пластинчатых теплообменни-ков для систем теплоснабжения .Харьков: Основа, 1998.- 192с. список литературы
Пожалуйста, внимательно изучайте содержание и фрагменты работы. Деньги за приобретённые готовые работы по причине несоответствия данной работы вашим требованиям или её уникальности не возвращаются.
Сколько стоит
заказать работу?
1
Заполните заявку - это бесплатно и ни к чему вас не обязывает. Окончательное решение вы принимаете после ознакомления с условиями выполнения работы.
2
Менеджер оценивает работу и сообщает вам стоимость и сроки.
3
Вы вносите предоплату 25% и мы приступаем к работе.
4
Менеджер найдёт лучшего автора по вашей теме, проконтролирует выполнение работы и сделает всё, чтобы вы остались довольны.
5
Автор примет во внимание все ваши пожелания и требования вуза, оформит работу согласно ГОСТ, произведёт необходимые доработки БЕСПЛАТНО.
6
Контроль качества проверит работу на уникальность.
7
Готово! Осталось внести доплату и работу можно скачать в личном кабинете.
После нажатия кнопки "Узнать стоимость" вы будете перенаправлены на сайт нашего официального партнёра Zaochnik.com
© Рефератбанк, 2002 - 2017