Усилитель мощности системы поиска нелинейностей

Министерство образования Российской Федерации ТОМСКИЙ УНИВЕРСИТ ЕТ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ (ТУСУР ) Кафедра радиоэлектроники и защиты информации (РЗИ ) Усилитель мощности системы поиска нелинейностей Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине “Схемотехника аналоговых электронных устройств ” Выполнил студент гр .148-3 ___________Барановский С.В. Проверил преподаватель каф . РЗИ ________________ Титов А.А. 2001 Реферат Курсовая работа 30 с ., 16 рис ., 1 табл ., 13 источников , 2 прил., УСИЛИТЕЛЬ , ТРАНЗИСТОР , КАСКАД , ЧАСТ ОТНЫЕ ИСКАЖЕНИЯ , КОРРЕКТИРУЮЩАЯ ЦЕПЬ , КОЭФФИЦИЕНТ УСИЛЕНИЯ В данной курсовой работе исследуется широкополосный усилитель мощности амплитудно и частотно модулированных сигналов , а также различные стабилизирующие и корректирующие цепи. Цель работы - приобре тение навыков расчета номиналов элементов усилительного каскада , подробное изучение существующих корректирующих и стабилизирующих цепей , умения выбрать необходимые схемные решения на основе требований технического задания. В процессе работы были осуществле ны инженерные решения (выбор транзисторов , схем стабилизации и коррекции ) и расчет номиналов схем. В результате работы получили готовую схему усилительного устройства с известной топологией и номиналами элементов , которую можно использовать для практическо го применения. Полученные данные могут использоваться при создании реальных усилительных устройств. Курсовая работа выполнена в текстовом редакторе Microsoft Word 97 и представлена на дискете 3,5” (в конверте на обороте обложки ). Содержание Введение --- --------------------------------------------------------------------- 4 Техническое задание--------------------------------------------------------- -- 5 1 Расчеты ------------------------------------------------------------------------ 6 1.1 Определение числа каскадов -------------------------------------------- 6 1.1.1 Структурная схема усилителя ----------------------------------------- 6 1.2 Распределение искажений амлитудно-частотной характеристики (АЧХ ). ------------------------------------------------ -------- 6 1.3 Расчет оконечного каскада --------------------------------------------- -- 6 1.3.1 Расчет каскада со сложением напряжений ------------------------- 6 1.3.2 Расчет рабочей точки , выбор транзистора ------------------------- 7 1.3.3 Расчет эквив алентных схем транзистора КТ 9 34 В -------------- 11 1.3.4 Расчет схем термостабилизации транзистора КТ 934В -------- 13 1.3.5 Расчет выходной корректирующей цепи -------------------------- 16 1.3.6 Расчет элементов каскада со сложением напряжений --------- 17 1.4 Расчет предоконечного каскада .--------------------------------------- 18 1.4.1 Активная коллекторная термостабилизаця ----------------------- 18 1.4.2 Расчет межкаскадной корректирующей цепи -------------------- 18 1.5 Расчет входного каскада.------ ------------------------------------------ 21 1.5.1 Расчет эквивалентной схемы транзистора ------------------------- 21 1.5.2 Активная коллекторная термостабилизаця ----------------------- 21 1.5.3 Входная корректирующая цепь ------------------------------- ------ 22 1.6 Расчет разделительных емкостей ------------------------------------- 24 1.7 Расчет коэффициента усиления ---------------------------------------- 25 Заключение -------------------------------------------------------------------- 27 Список ис пользованных источников ------------------------------------ 27 ПриложениеА Схема электрическая принципиальная ---------------- 28 ПриложениеБ Перечень элементов --------------------------------------- 30 Введение. В теории усилителей нет достаточно обоснованных доказательств преимущества использования того либо иного схемного решения при разработке конкретного усилительного устройства . В этой связи проектирование широкополосных усилителей во многом основано на интуиции и опыте разработчика . При этом, разные разработчики , чаще всего , по-разному решают поставленные перед ними задачи , достигая требуемых результатов [1] . Основная цель работы - получение необходимых навыков практического расчета радиотехнического устройства (усилителя мощности ), обобществле ние полученных теоретических навыков и формализация методов расчета отдельных компонентов электрических схем. Усилители электрических сигналов применяются в широкой области современной техники : в радиоприемных и радиопередающих устройствах , телевидении , ап паратуре звукоусиления и звукозаписи , системах звукового вещания , радиолокации , ЭВМ . Как правило , усилители осуществляют усиление электрических колебаний с сохранением их формы . Усиление происходит за счет электрической энергии источника питания . Усилител ь ные элементы обладают управляющими свойствами. Система поиска нелинейностей состоит из блока формирования сложного сканирующего по частоте сигнала , широкополосного усилителя мощности (ШУМ ), и широкополосной приемо-передающей антенны . ШУМ необходим для созд ания на разыскиваемой нелинейности такого уровня напряженности электромагнитного поля облучения , который позволил бы приемной аппаратурой осуществить прием продуктов нелинейного преобразования. [2] Основными требованиями , предъявляемыми к ШУМ , являются : обе спечение заданной мощности излучения в широкой полосе частот ; малый уровень нелинейных искажений ; высокий коэффициент полезного действия ; стабильность характеристик в диапазоне температур. Устройство , рассматриваемое в данной работе , может широко применять ся на практике в различных системах поиска нелинейноатей. Техническое задание Усилитель должен отвечать следующим требованиям : Рабочая полоса частот : 10-250 МГц Линейные искажения в области нижних частот не более 1.5 дБ в области верхних частот не более 1.5 дБ Коэффициент усиления 15 дБ Выходная мощность 10 Вт Диапазон рабочих температур : от +10 до +50 градусов Цельсия Сопротивление источника сигнала и нагрузки R г = R н =50 Ом 1 Расчетная часть 1.1. Определение числа каскадов. Число каскадов определяется исходя из технического задания . Данное устройство должно обеспечивать коэффициент усиления 15 дБ , поэтому целесообразно использовать три каскада , отведя на каждый по 5-6дБ , оставив запас по усилению мощности примерно вполовину. [3] 1.1.1Структурная схема усилителя. Структурная схема , представленная на рисунке 1.1, содержит кроме усилительных каскадов корректирующие цепи , источник сигнала и нагрузку. Рисунок 1.1 Струк турная схема 1.2. Распределение искажений амлитудно-частотной характеристики (АЧХ ). Исходя из технического задания , устройство должно обеспечивать искажения не более 3дБ . Так как используется три каскада , то каждый может вносить не более 1дБ искажений в общую АЧХ . Эти требования накладывают ограничения на номиналы элементов , вносящих искажения. [4] 1.3. Расчет оконечного каскада. 1.3.1 Расчет каскада со сложением напряжений Целесообразней использовать схему каскада со сложением напряжений , так как значи тельно снижаются потребляемая мощность и величина питающего напряжения. Так же выбор каскада со сложением напряжений обусловлен большой полосой пропускания , по заданию от 10МГц до 250МГц , и достаточно большой выходной мощностью – 10 Вт. При выборе другог о каскада , резестивного или дроссельного , возникают проблемы с выбором транзистора , тогда как каскад со сложением напряжений позволяет достичь заданные требования. Схема каскада по переменному току приведена на рисунке 1.1 [ 4 ]. Рисунок 1.2 Схема каскада со сложением напряжений При условии : (1.1) Напряже ние , отдаваемое транзистором каскада , равно входному , ток же , отдаваемый предыдущим каскадом , практически равен току нагрузки . Поэтому ощущаемое сопротивление нагрузки каскада равно половине сопротивления , его входное сопротивление также равно половине сопротивления , вплоть до частот соответствующих =0,7. Это следует учитывать при расчете рабочих точек рассматриваемого и предоконечного каскадов. 1.3.2. Расчет рабочей точки , выбор транзистора. Зададимся вопросом : что лучше для данной схемы – включ ение сопротивления или дросселя в коллекторную цепь . Рассмотрим оба случая : а ) В цепи коллектора используется сопротивление Схема каскада приведена на рис . 1.3. Рисунок 1.3 Схема оконечного каскада по переменному току. В резистивной схеме наиболее эффективно использовать сопротивление в цепи коллектора равное сопротивлению нагрузки . Рассчитаем энергетические параметры схемы , приняв одинаковыми сопротив ление нагрузки и коллектора : Напряжение на выходе усилителя : , (1.1) где P - мощность на выходе усилителя , Вт ; R н – сопротивление нагрузки , Ом . Тогда . Выходной ток на сопротивлении нагрузки : , (1.2) В данной схеме появится э квивалентное нагрузочное сопротивление , представляющее собой параллельное включение сопротивлений и , в результате получится следующее : Тогда выходной ток будет таким : где R эквив – сопротивление цепи коллектора по переменному току , Ом. Теперь можно определить рабочую точку : , где (1.3) Напряжение источника питания будет следующим : (1.4) Видно , что оно достаточно высокое. Нагрузочные прямые по постоянному и переменному току приведены на рис .1.4. I, А 2.81 2.1 R~ 1.4 R _ 18 35.6 53.2 U , В Рисунок 1.4 – Нагрузочные прямые по постоянному и переменному току. Расчет прямой по постоянному току производится по формуле : (1.5) I к0 =0: U кэ0 =Е п =53.2 В, U кэ0 =0: I к0 = Е п / R к =53.2/25=2.1 А. Расчет прямой по переменном у току производится по формулам : , , , Найдем так же расчетную мощность цепи и мощность потребления : (1.6) (1.7) б ) В цепи коллектора используется дроссель Схема каскада приведена на рис .1.5. Рисунок 1.5 – Схема оконечного каскада по постоянному току. Рассчитаем энергетические параметры . Значения не из менятся. Эквивалентное нагрузочное сопротивление , возникшее в предыдущем пункте , здесь будет равно сопротивлению нагрузки , т.к . заменил дроссель . Тогда выходной ток бу дет следующим : ток в рабочей точке изменится : Запишем значения тока и напряжения в рабочей точке : U кэ0 = 18 В I к0 =0.7А. Напряжение источника питания : Е п = U кэ0 =1 8 В. Видно , что напряжение питания значительно уменьшилось . Нагрузочные прямые по постоя нному и переменному току приведены на рис . 1.6. I, А 1.4 R_ R~ 0.7 18 34 U , В Рисунок 1.6 – Нагрузочные прямые по постоянному и переменному току. Расчет прямой по постоянному току : Расчет прямой по переменному току : , , , . Найдем так же расчетную мощность цепи и мощность п отребления : Сведем результаты расчетов в отдельную таблицу и проведем сравнител ьный анализ двух схем. Таблица 1.1 - Сравнительный анализ схем Параметр Схема с 53.2 В 25.4 Вт 74.9 Вт 1.4 А 18 В Схема без 18 В 12.6 Вт 12.6 Вт 0.7 А 18 В Из таблицы следует , что дроссельны й каскад потребляет в несколько раз меньше , напряжение источника питания для него нужно небольшое , что выгодно отличает данную схему . В дальнейших расчетах она и будет использоваться. Выбор транзистора осуществляется исходя из технического задания , по кото рому можно определить предельные электрические и частотные параметры требуемого транзистора . В данном случае они составляют (с учетом запаса 20%): [6] I к доп > 1.2* I к0 =0.84 А U к доп > 1.2* U кэ0 =21.6 В (1.8) Р к доп > 1.2* P расс =15.2 Вт f т = (3-10)* f в =(3-10)*250 МГц. Этим требованиям с достаточным запасом отвечает широко распространенный транзистор КТ 934В , справочные данные которого приведены ниже [7] : I к =2 А U кэ =60 В P к =30 Вт F т = 960 МГц. при 1.3.3. Расчет эквивалент ных схем транзистора КТ 9 34 В. а ) Модель Джиаколетто. Модель Джиаколетто представлена на рис .1.7. Рисунок 1.7 - Эквивалентная схема Джиаколетто. Необходимые для расчета справоч ные данные : , постоянная цепи обратной связи. , статический коэффициент передачи тока базы. , емкость коллекторного перехода. Найдем при помощи постоянной времени цепи обратной связи сопротивление базового перехода нашего транзистора : [5] (1.9) Из справочных данных мы знаем , что при , а на 18В . Для того , что бы свести параметры к одной системе воспользуемся формулой перехода : [ 1 ] (1.10) в нашем случае : Теперь , зная все параметры , можно найти сопротивление : , тогда Найдем значение коллекторной емкости в рабочей точке по той же формуле перехода : Найдем значения оставшихся элементов схемы : , где (1.11) – паспортное значение статического коэффициента передачи, – сопротивление эмиттеного перехода транзистора Тогда Емкость эмиттерного перехода : , где – типовое значение граничной частоты коэффициента передачи тока , взятое из паспортных данных транзистор а. [7] Найдем оставшиеся параметры схемы : (1.12) (1.13) (1.14) б ) Однонаправленная модель. [4] Однонаправленная модель представлена на рис .1.8. Рисунок 1.8 - Од нонаправленная модель. При определении значений элементов высокочастотной модели воспользуемся паспортными данными транзистора : [7] (1.15) где – входное сопротивление , – выходная емкость , – выходное сопротивление.В паспортных данных значение индуктивности. [7] где – индуктивности выводов базы и эмиттера. В результате получим : 1.3.4. Расчет схем термостабилизации транзистора КТ 934В. Эмиттерная термостабилизация приведена на рис .1.9. [8] Рисунок 1.9 Схема эмитерной термостабилизации. Расчет номиналов элементов осуществляется исходя из заданной рабочей точки . Напряжение на эмиттере должно быть не менее 3-5 В (в расчетах возьмем 3В ), чтобы стабилизация была эффективной . Рабочая точка : U кэ0 = 18В, I к0 =0.7А. Учтя это , получим : , где , а коллекторный ток – , что было получено ранее , тогда : и 1.16) Видно , что рассеиваемая мощность довольно велика. Базовый ток будет в раз меньше коллекторного тока : , (1.17) а ток базового делителя на порядок больше базового : (1.18) Учтя то , что напря жение питания будет следующим : , (1.19) найдем значения сопротивлений , составляющих базовый делитель : (1.20) (1.21) Схема активной коллекторной термостабилизации усилительного каскада приведена на рис .1.10 . Рисунок 1.10 – Схема активной коллекторной термостабилизации. В качестве управляемого активного сопротивления выбран транзистор КТ 361А со средним коэффициентом передачи тока базы 50. [9] Напряжение на сопротивлении цепи коллектора по постоянному току должно быть больше 1 В или равным ему , что и применяется в данной схеме [4] . Энергетический расчет схемы : . (1.22) Мощность , рассеиваемая на сопротивлении коллектора : . (1.23) Видно , что мощность рассеивания на отдельном резисторе уменьшилась в три раза по сравнению с предыдущей схемой. Рассчитаем номиналы схемы : (1.24) Номиналы реактивных элементов выбираются исходя из неравенств : (1.25) Этим требов аниям удовлетворяют следующие номиналы : L = 3 0 мкГн ( R н =25 Ом ) и С бл =0.1 мкФ ( f н =10 МГц ). Схема пассивной коллекторной термостабилизации приведена на рис . 1.11 [8] Рисунок 1.11 – Схема пассивной коллекторной термостабилизации. В данной схеме напряжение на коллекторе должно изменяться в пределах от 5 до 10 В . Возьмем среднее значение– 7В. Произведем энерг етический расчет схемы : . (1.26) Мощность , рассеиваемая на сопротивлении коллектора : . (1.27) Видно , что при использовании данной схемы мощность будет максимальна. Рассчитаем номиналы схемы : . (1.28) Сравнив эти схемы видно , что и с энергетической , и с практической точки зрения более эффективно использовать активную коллекторную термостабилизацию , которая и будет использоваться далее . 1.3.5. Расчет выходной корректирующей цепи. В рассматриваемом выше усилительном каскаде расширени е полосы пропускания было связано по принципу последовательного соединения корректирующих цепей (КЦ ) и усилительных элементов [ 10 ]. Пример построения такой схемы усилителя по переменному току приведен на рисунке 1.12 . Рисунок 1 .12 Схема усилителя с корректирующими цепями При этом расчеты входных , выходных и межкаскадных КЦ ведутся с использованием эквивалентной схемы замещения транзистора приведенной на рисунке 1.8. Из теории усилите лей известно [ 11 ], что для получения максимальной выходной мощности в заданной полосе частот необходимо реализовать ощущаемое сопротивление нагрузки , для внутреннего генератора транзистора , равное постоянной величине во всем рабочем диапазоне частот . Это м ожно реализовать , включив выходную емкость транзистора (см . рисунок 1.8) в фильтр нижних частот , используемый в качестве выходной КЦ . Схема включения выходной КЦ приведена на рисунке 1.13 . Рисунок 1 .13 Схема выходной корректирующей цепи От выходного каскада усилителя требуется получение максимально возможной выходной мощности в заданной полосе частот [1 2 ]. Это достигается путем реализации ощущаемого соп ротивления нагрузки для внутреннего генератора транзистора равным постоянной величине во всем рабочем диапазоне частот . Одна из возможных реализаций - включение выходной емкости транзистора в фильтр нижних частот , используемый в качестве выходной КЦ . Расч е т элементов КЦ проводится по методике Фано , обеспечивающей максимальное согласование в требуемой полосе частот . По имеющейся выходной емкости каскада (вычисленной в пункте 1.3.3) найдем параметр b 3, чтобы применить таблицу коэффициентов [ 13 ]: . (1.29) Из таблицы получим следующие значения параметров с учетом величины b 3 (произведя округление ее ): C 1н = b 1=1.9, L 1н = b 2=0.783, C 1н = b 3=1.292, S= 0.292, 1.605. Разнормируем параметры и найдем номиналы элементов схемы : . (1.30) 1.3.6 Рас чет элементов каскада со сложением напряжений При выполнении условия (1.1) коэффициент усиления каскада в области верхних частот описывается выражением . , где ; ; ; ; . Оптимальная по Брауде АЧХ каскада реализуется при расчете , по формулам [ 4 ]: ; (1.31) , (1.32) а значение определяется из соотношения : . (1.33) Рассчитать , , каскада со сложением напряжений приведенного на рисунке 1.1, при использовании транзистора КТ 934В и условий : =25 Ом ; =0,9. По формулам (1.31), (1.32) получим ; ) , =625 Ом ; = 370 пФ . Теперь по (1.33) найдем =320 МГц. Расчет оконечного каскада закончен. 1.4 Расчет предоконечного каскада. 1.4.1 Активная коллекторная термостабилизация . Схема активной коллекторной термостабилизации предоконечного каскада а налогична активной коллекторной термостабилизации выходного каскада. 1.4.2 Расчет межкаскадной корректирующей цепи. Межкаскадная корректирующая цепь (МКЦ ) третьего порядка представлена на рис .1.14. [13] Рисунок 1.14 - Межкаскадная корректирующая цепь третьего порядка. Цепь такого вида обеспечивает реализацию усилительного каскада с АЧХ , лежащим в пределах необходимых отклонений с заданными частотными искажениями [1]. АЧХ в данном случае представляет собой полином . В теории фильтров известны табулированные значения коэффициентов , , соответствующие требуемой форме АЧХ цепи описываемой функцией данного типа . Учтя заданную неравномерность АЧХ ( ) запишем эти коэффициенты : Во входном каскаде будем использовать менее мощный транзистор КТ 9 34Б [12] , а не КТ 934В , это диктуется требованиями к коэффициенту усиления и обеспечивает нормальное согласование каскадов и работу всего усилителя . параметры транзистора КТ 934В таковы : при Начиная с данного момента целесообразно воспользоваться помощью ЭВМ . Все расчеты , показанные ниже Расчет заключается в нахождении ряда нормированных значений и коэффициентов , сперва находим нормированные значения : , (1.34) = - нормированные значения , , . Здесь и - выходное сопротивление и емкость транзистора КТ 934В , а и - входное сопротивление и индуктивность транзистора КТ 934В. В результате получи м : Зная это , рассчитаем следующие коэффициенты : ; ; (1.3 5 ) ; получим : Отсюда найдем нормированные значения , , и : где ; (1.3 6 ) ; ; . При расчете получим : и в результате : (1.37) Рассчитаем дополнительные параметры : (1.38) где S 210 - коэффициент передачи оконечного каскада. Для выравнивания АЧХ в области нижних частот используется резистор , рассчитываемый по формуле : [4] (1.39) Найдем истинные значения остальных элементов по формулам : , , , (1.4 0 ) Расчет предоконечного каскада окончен. 1.5 Расчет входного каскада. Транзисто р изменился , вместо КТ 934В поставили КТ 934Б . Принципы построения схемы не изменились. 1.5.1 Расчет эквивалентной схемы транзистора В качестве эквивалентной схемы расчитаем однонаправленную модель транзистора. [4] Расчитаем элементы схемы , воспользовавшись справочными данными и формулами приведенными в пункте 1.3.2. параметры транзистора КТ 934Б таковы : [7] при 1.5.2 Активная коллекторная термостабилизация. Схема активной коллекторной термостабилизации приведена на рис .1.15. Расчет схемы пр оизводится по той же методике , что и для оконечного каскада. Рисунок 1.15 – Схема активной коллекторной термостабилизации. Все параметры для входного каскада осталис ь прежними , но изменилась рабочая точка : U кэ0 = 17В, I к0 = I к0предоконечного / S 210 Vt предоконечного =0.7/1.85=0.37 А. Энергетический расчет : Мощность , рассеиваемая на сопротивлении коллектора : . Рассчитаем номиналы схемы : Номиналы реактивных элементов цепи выбираются исходя из неравенств : . Этому удовлетворяют номиналы L =30 мкГн и С бл =0.1 мкФ ( f н =10 МГц ). 1.5.3 Входная корректирующая цепь. Вход ная корректирующая цепь третьего порядка входного каскада приведена на рис .1.16. Рисунок 1.16 – Вх одная корректирующая цепь третьего порядка. Методика расчета та же самая , коэффициенты те же , изменяются только нормированные значения , а именно значение , в связи с тем , что теперь на выходе стоит транзистор КТ 934Б . Произведем расчет : , , = Здесь значения входного и выходного сопротивления , выходной емкости и входной индуктивности соответствуют параметрам транзистора КТ 934Б. и Произведем расчет : Получим : Зная это , рассчитаем следующие коэффициенты : ; ; ; получим : Отсюда найдем нормирова нные значения , , и : где ; ; ; . При расчете получим : и в результате : Рассчитаем дополнительные параметры : где S 210 - коэффициент передачи входного каскада. Найдем истинные значения элементов по формулам : - эквивалентное нагрузочное сопротивление , принцип его получения описан выше. , , , Расчет входного каскада окончен. 1.6 Расчет разделительных емкостей. Устройство имеет 4 реактивных элемента , вносящих частотные искажения на низких частотах . Эти элементы – разделительные емкости . Каждая из этих емкостей по техническ ому заданию должна вносить не более 0.75 дБ частотных искажений . Номинал каждой емкости с учетом заданных искажений и обвязывающих сопротивлений рассчитывается по формуле [13] : (1.4 1 ) где Y н – заданные искажения ; R 1 и R 2 – обвязывающие сопротивления , Ом ; w н – нижняя частота , Гц. Приведем искажения , заданные в децибелах : , (1.4 2 ) где М – частотные искажения , приходящиеся на каскад , Дб . Тогда Номинал разделительной емкости оконечного каскада : Номинал разделительной емкости предоконечного каскада : Номинал разделительной емкости промежуточного каскада : Номинал разделительной емкости входного каскада : 1.7 Расчет коэффициента усилителя На общий коэффициент усиления влияют предоконечный оконечний и входной каскады : , Переведем его в децибелы : Заключение. В результате выполненной курсовой работы получена схема электрическая принципиальная широкополосн ого усилителя мощности АМ , ЧМ сигналов . Найдена топология элементов и их номиналы Основными требованиями , предъявляемыми к ШУМ , являются : обеспечение заданной мощности излучения в широкой полосе частот ; малый уровень нелинейных искажений ; высокий коэффицие нт полезного действия ; стабильность характеристик в диапазоне температур. В соответствии с указанными требованиями был разработан ШУМ на транзисторах КТ 934В и КТ 934Б , в котором использована схема выходного каскада со сложением напряжений [6], применена акт ивная коллекторная термостабилизация , и четырехполюсные межкаскадные корректирующие цепи [4] . Технические характеристики ШУМ : полоса рабочих частот (10-250) МГц ; номинальный уровень выходной мощности 10 Вт ; коэффициент усиления 15 дБ ; сопротивление генерат ора и нагрузки 50 Ом ; напряжение питания 18 В . Устройство , рассматриваемое в данной работе , может широко применяться на практике в различных системах поиска нелинейноатей. Список использованных источников 1Титов А.А . Григорьев Расчет элементов высокочас тотной коррекции усилительных каскадов на полевых транзисторах . – Томск , 2000. - 27 с. 2Титов А.А . Расчет диссипативной межкаскадной корректирующей цепи широкополосного усилителя мощности . //Радиотехника . 1989. № 2 . 3Мамонкин И.Г . Усилительные устройства : Учебное пособие для вузов . – М .: Связь , 1977. 4 Титов А.А . Расчет корректирующих цепей широкополосных усилительных каскадов на биполярных транзисторах – http://referat.ru/download/ref-2764.zip 5 Титов А.А ., Ильюшенко В.Н ., Авдоченко Б.И ., Обихвостов В.Д . Широкополосный усилитель мощности для работы на несогласованную нагрузку . /Приборы и техника эксперимента . 1996. № 2. 6 Бабак Л.И . Анализ широкополосного усилителя по схеме со сложением напряжений . - Сб . статей . Наносекундные и субнаносекундные усилители . /Под ред . И.А . Суслова . - Томск : Изд-во Том . ун-та . 1976. 7 Зайцев А.А.,Миркин А.И ., Мокряков В.В . Полупроводниковые приборы . Транзисторы средней и большей мощности : C правочник -3-е изд . – М. : КубК-а , 1995.-640с. : ил. 8 Болтовский Ю.Г . Расчёт цепей термо стабилизации электрического режима транзисторов , методические указания . Томск : Изд-во Том . ун-та . 1976 9 Зайцев А.А.,Миркин А.И ., Мокряков В.В . Полупроводниковые приборы . Транзисторы малой мощности : C правочник -3-е изд . – М. : КубК-а , 1995.-360с. : ил. 10 Цы кин Г.С . Усилительные устройства.-М .: Связь , 1971.-367с. 11 Горбань Б.Г . Широкополосные усилители на транзисторах . – М. : Энергия, 1975.-248с. 12 Проектирование радиопередающих устройств ./ Под ред . О.В . Алексеева . – М. : Радио и связь , 1987.- 392с. 13 Титов А.А ., Бабан Л.И ., Черкашин М.В . Расчет межкаскадной согласующей цепи транзисторного полосового усилителя мощности // Электронная техника СЕР , СВЧ – техника . – 2000. – вып . 1(475). РТФ КП 468740.001 Э 3 Лит Масса Масштаб Изм Лист N докум. Подп. Дата У C ИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ Выполнил Барановский Проверил Титов А.А. ПОИСКА НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ Лист Листов ТУСУР РТФ Принципиальная Кафедра РЗИ схема гр . 148-3 Поз. Обозна- Чение Наименование Кол. Примечание Транзисторы VT1 КТ 934Б 1 VT2 КТ 361А 1 VT3 КТ 934В 1 VT4 КТ 361А 1 VT5 КТ 934В 1 VT6 КТ 361А 1 Конденсаторы С 1 КД -2-3.9нФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 2 КД -2-4.3пФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 3 КД -2-8.2пФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 4, С 5 КМ -6-0.1мкФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 2 С 6 КД -2-4.7нФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 7 КД -2-75пФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 8 КД -2-10пФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 9, С 10 КМ -6-0.1мкФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 2 С 11 КД -2-47нФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 12-С 14 КМ -6-0.1мкФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 3 С 15 КД -2-22нФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 16 КД -2-51лФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 17 КМ -6-0.1мкФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 С 18 КД -2-370пФ 5 ОЖО .460.203 ТУ 1 Катушки индуктивности L1 Индуктивность 4.7нГн 5 1 L2 Индуктивность 2.2нГн 5 1 L3 Индуктивность 12нГн 5 1 L4- L8 Индуктивность 30мкГн 5 5 РТФ КП 468740.001 ПЗ Лит Масса Масштаб Изм Лист N докум. Подп. Дата У C ИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ Выполнил Барановский Провер. Титов А.А. ПОИСКА НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ ПОИСКА НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ Лист Листов ТУСУР РТФ Перечень элементов Кафедра РЗИ гр . 148-3 Поз. Обозна- Чение Наименование Кол. Примечание Резисторы R1 МЛТ – 0.125 – 1.5 кОм 10 ГОСТ 7113-77 1 R2 МЛТ – 0.125 – 1 кОм 10 ГОСТ 7113-77 1 R3 МЛТ – 0.125 – 12 кОм 10 ГОСТ 7113-77 1 R4 МЛТ – 0.125 – 1.2 кОм 10 ГОСТ 7113-77 1 R5 МЛТ – 1 – 3 Ом 10 ГОСТ 7113-77 1 R6 МЛТ – 0.125 – 1.3 кОм 10 ГОСТ 7113-77 1 R7 МЛТ – 0.125 – 510 Ом 10 ГОСТ 7113-77 1 R8 МЛТ – 0.125 – 5.6 кОм 10 ГОСТ 7113-77 1 R9 МЛТ – 0.125 – 620 Ом 10 ГОСТ 7113-77 1 R10 МЛТ – 2 – 1.6 Ом 10 ГОСТ 7113-77 1 R11 М ЛТ – 0.125 – 510 Ом 10 ГОСТ 7113-77 1 R12 МЛТ – 0.125 – 5.6 кОм 10 ГОСТ 7113-77 1 R13 МЛТ – 0.125 – 620 Ом 10 ГОСТ 7113-77 1 R14 МЛТ – 2 – 1.6 Ом 10 ГОСТ 7113-77 1 R15 МЛТ – 0.125 – 620 Ом 10 ГОСТ 7113-77 1 РТФ КП 468740.001 ПЗ Лит Масса Масштаб Изм Лист N докум. Подп. Дата У C ИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ ШИРОКОПОЛОСНЫЙ Выпо лнил Барановский Провер. Титов А.А. ПОИСКА НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ Лист Листов ТУСУР РТФ Перечень элементов Кафедра РЗИ гр . 148-3