Расчет жележобетонных конструкций

-
...

Содержание
Единицы СИ в расчетах железобетонных конструкций. 4
I Проектирование монолитного железобетонного перекрытия 5
1.1 Общие данные для проектирования 5
1,2 Разбивка балочной клетки 6
1.3 Расчет плиты перекрытия 7
1.4 Расчет второстепенной балки 15
1.4.1 Общий расчет 15
1.4.2 Расчет по прочности наклонных сечений второстепенной балки 21
II Проектирование сборного железобетонного перекрытия 28
2.1 Составление разбивочной схемы 28
2.2 Расчет плиты П-1 29
2.3 Расчет неразрезного ригеля 47
2.3.1 Общие данные для расчета 47
2.3.2 Статический расчет ригеля 48
2.3.3 Определение размеров поперечного сечения ригеля 60
2.3.4 Расчет продольной арматуры 61
2.3.5 Расчет поперечной арматуры 62
2.3.5 Определение мест обрыва стержней продольной арматуры 76
2.4 Расчет колонны 82
2.4.1 Подбор сеченияи расчет продольной арматуры 82
2.4.2 Расчет консоли колонны 85
2.5 Расчет фундамента под сборную колонну 89
2.5.1 Определение размеров фундамента 89
2.5.2 Проверка прочности нижней ступени фундамента против продавливания 91
2.5.3 Расчет плиты фундамента на изгиб 92
III Расчет каменных конструкций 93
3.1 Расчет прочности кирпичной кладки в простенке 93
3.2 Расчет центрального сжатого кирпичного столба (колонны) 99
Рекомендуемая литература 102
Приложения 104
Приложение 1. 104
Приложение 2 104
Приложение 3 105
Приложение 4 106
Приложение 5 107

-

метр 2-x продольных ребер плиты; 4,419 кН/м – расчетная постоянная нагрузка на 1пог. метр 2-х продольных ребер плиты;6,34 м – номинальная длина панелей;1,4 м – номинальная ширина панелей.Полная нагрузка на ригель:нормативная:gn + vn = 23,23 + 57,06 = =23,23 + 57,06 80,29 кН/м;расчетнаяg + v = = 25,79 + 68,47 = =25,79 + 68,47 94,26 кН/м.Кратковременно действующая часть нагрузки на ригель:нормативная: = 1,5*6,34 = =1,5*6,34 9,51 кН/м; расчетная: = 9,51*1,2 = =9,51*1,2 11,41 кН/м, где по заданию = 1,5 кН/м2.Длительно действующая часть расчетной нагрузки на ригель: = 94,26-11,41 = =94,26-11,41 82,85 кН/м; = 82,85/95,2 = =82,85/95,2 \# "0,000" 0,870 < 0,9, поэтому = 1,0 (см. п. 3.3 [3]).Изгибающие моменты в сечениях ригеля по его длине определяются по формуле:а поперечные силы на опорах ригеля – по формуле:где g и v – соответственно постоянная и временная нагрузки на ригель (см. рис. REF _Ref389330823 \h Таблица 5); и – коэффициенты, принимаемые по прил. 5 в зависимости от числа пролетов и схемы загружения;l – расчетный пролет, крайний или средний. Для определения изгибающего момента на опоре В принимают пролет равным: = 0,5*(6,49+7,0) = =0,5*(6,49+7,0) 6,75 м.Определим изгибающие моментов и поперечных сил в сечениях ригеля с учетом коэффициента надежности по ответственности γn = 0,95, на который должны умножаться внутренние силы (см. Прил. 7* [18]):при действии постоянной нагрузки g для схемы загружения 1: = 0,0586*25,79*6,49^2*0,95 = =0,0586*25,79*6,49^2*0,95 \# "0,0" 60,5 кН·м; = 0,0771*25,79*6,49^2*0,95 = =0,0771*25,79*6,49^2*0,95 \# "0,0" 79,6 кН·м; = 0,0714*25,79*6,49^2*0,95 = =0,0714*25,79*6,49^2*0,95 \# "0,0" 73,7 кН·м; = 0,0557*25,79*6,49^2*0,95 = =0,0557*25,79*6,49^2*0,95 \# "0,0" 57,5 кН·м; = -0,0057*25,79*6,49^2*0,95 = =-0,0057*25,79*6,49^2*0,95 \# "0,0" -5,9 кН·м; = -0,1071*25,79*6,75^2*0,95 = =-0,1071*25,79*6,75^2*0,95 \# "0,0" -119,6 кН*м; = -0,020*25,79*7,0^2*0,95 = =-0,020*25,79*7,0^2*0,95 -24,01 кН*м; = 0,0271*25,79*7,0^2*0,95 = =0,0271*25,79*7,0^2*0,95 \# "0,0" 32,5 кН*м; = 0,0357*25,79*7,0^2*0,95 = =0,0357*25,79*7,0^2*0,95 \# "0,0" 42,9 кН*м; = 0,0343*25,79*7,0^2*0,95 = =0,0343*25,79*7,0^2*0,95 \# "0,0" 41,2 кН*м; = 0,0143*25,79*7,0^2*0,95 = =0,0143*25,79*7,0^2*0,95 \# "0,0" 17,2 кН*м; = -0,0714*25,79*7,0^2*0,95 = =-0,0714*25,79*7,0^2*0,95 \# "0,0" -85,7 кН*м; = 0,393*25,79*6,49*0,95 = =0,393*25,79*6,49*0,95 \# "0,0" 62,5 кН; = -0,607*25,79*6,49*0,95 = =-0,607*25,79*6,49*0,95 \# "0,0" -96,5 кН; = 0,536*25,79*7,0*0,95 = =0,536*25,79*7,0*0,95 \# "0,0" 91,9 кН; = -0,464*25,79*7,0*0,95 = =-0,464*25,79*7,0*0,95 \# "0,0" -79,6 кН.при действии временной нагрузки v для схемы загружения 2: = 0,0693*68,47*6,49^2*0,95 = =0,0693*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" 189,9 кН·м; = 0,0986*68,47*6,49^2*0,95 = =0,0986*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" 270,1 кН·м; = 0,0982*68,47*6,49^2*0,95 = =0,0982*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" 269,0 кН·м; = 0,0879*68,47*6,49^2*0,95 = =0,0879*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" 240,8 кН·м; = 0,0371*68,47*6,49^2*0,95 = =0,0371*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" 101,6 кН·м; = -0,0536*68,47*6,75^2*0,95 = =-0,0536*68,47*6,75^2*0,95 \# "0,0" -158,9 кН*м; = -0,050*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,050*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -159,4 кН*м; = -0,0464*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,0464*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -147,9 кН*м; = -0,0446*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,0446*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -142,2 кН*м; = -0,0429*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,0429*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -136,7 кН*м; = -0,0393*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,0393*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -125,3 кН*м; = -0,0357*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,0357*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -113,8 кН*м; = 0,446*68,47*6,49*0,95 = =0,446*68,47*6,49*0,95 \# "0,0" 188,3 кН; = -0,554*68,47*6,49*0,95 = =-0,554*68,47*6,49*0,95 \# "0,0" -233,9 кН; = 0,018*68,47*7,0*0,95 = =0,018*68,47*7,0*0,95 \# "0,0" 8,2 кН; = 0,018*68,47*7,0*0,95 = =0,018*68,47*7,0*0,95 \# "0,0" 8,2 кН;при действии временной нагрузки v для схемы загружения 3: = 0,0559*68,47*6,49^2*0,95 = =0,0559*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" 153,2 кН·м; = 0,0718*68,47*6,49^2*0,95 = =0,0718*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" 196,7 кН·м; = 0,0647*68,47*6,49^2*0,95 = =0,0647*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" 177,3 кН·м; = 0,0477*68,47*6,49^2*0,95 = =0,0477*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" 130,7 кН·м; = -0,0164*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0164*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -44,9 кН·м; = -0,1205*68,47*6,75^2*0,95 = =-0,1205*68,47*6,75^2*0,95 \# "0,0" -357,1 кН*м; = -0,020*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,020*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -63,7 кН*м; = 0,0405*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0405*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 129,1 кН*м; = 0,0558*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0558*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 177,9 кН*м; = 0,0611*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0611*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 194,7 кН*м; = 0,0416*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0416*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 132,6 кН*м; = -0,0179*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,0179*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -57,1 кН*м; = 0,379*68,47*6,49*0,95 = =0,379*68,47*6,49*0,95 \# "0,0" 160,0 кН; = -0,621*68,47*6,49*0,95 = =-0,621*68,47*6,49*0,95 \# "0,0" -262,2 кН; = 0,603*68,47*7,0*0,95 = =0,603*68,47*7,0*0,95 \# "0,0" 274,6 кН; = -0,397*68,47*7,0*0,95 = =-0,397*68,47*7,0*0,95 \# "0,0" -180,8 кН;при действии временной нагрузки v для схемы загружения 4: = -0,0071*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0071*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -19,5 кН·м; = -0,0143*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0143*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -39,2 кН·м; = -0,0179*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0179*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -49,0 кН·м; = -0,0214*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0214*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -58,6 кН·м; = -0,0286*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0286*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -78,4 кН·м; = -0,0357*68,47*6,75^2*0,95 = =-0,0357*68,47*6,75^2*0,95 \# "0,0" -105,8 кН*м; = 0,030*68,47*7,0^2*0,95 = =0,030*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 95,6 кН*м; = 0,0557*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0557*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 177,5 кН*м; = 0,0536*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0536*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 170,8 кН*м; = 0,0414*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0414*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 132,0 кН*м; = -0,0129*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,0129*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -41,1 кН*м; = -0,1071*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,1071*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -341,4 кН*м; = -0,036*68,47*6,49*0,95 = =-0,036*68,47*6,49*0,95 \# "0,0" -15,2 кН; = -0,036*68,47*6,49*0,95 = =-0,036*68,47*6,49*0,95 \# "0,0" -15,2 кН; = 0,428*68,47*7,0*0,95 = =0,428*68,47*7,0*0,95 \# "0,0" 194,9 кН; = -0,572*68,47*7,0*0,95 = =-0,572*68,47*7,0*0,95 \# "0,0" -260,4 кН;при действии временной нагрузки v для схемы загружения 5: = -0,0107*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0107*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -29,3 кН·м; = -0,0214*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0214*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -58,6 кН·м; = -0,0268*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0268*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -73,4 кН·м; = -0,0321*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0321*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -87,9 кН·м; = -0,0429*68,47*6,49^2*0,95 = =-0,0429*68,47*6,49^2*0,95 \# "0,0" -117,5 кН·м; = -0,0536*68,47*6,75^2*0,95 = =-0,0536*68,47*6,75^2*0,95 \# "0,0" -158,9 кН*м; = 0,030*68,47*7,0^2*0,95 = =0,030*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 95,6 кН*м; = 0,0736*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0736*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 234,6 кН*м; = 0,0804*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0804*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 256,3 кН*м; = 0,0771*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0771*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 245,7 кН*м; = 0,0407*68,47*7,0^2*0,95 = =0,0407*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" 129,7 кН*м; = -0,0357*68,47*7,0^2*0,95 = =-0,0357*68,47*7,0^2*0,95 \# "0,0" -113,8 кН*м; = -0,054*68,47*6,49*0,95 = =-0,054*68,47*6,49*0,95 \# "0,0" -22,8 кН; = -0,054*68,47*6,49*0,95 = =-0,054*68,47*6,49*0,95 \# "0,0" -22,8 кН; = 0,518*68,47*7,0*0,95 = =0,518*68,47*7,0*0,95 \# "0,0" 235,9 кН; = -0,482*68,47*7,0*0,95 = =-0,482*68,47*7,0*0,95 \# "0,0" -219,5 кН.Расчеты по определению изгибающих моментов и поперечных сил сведены в таблицу ( REF _Ref389330823 \h Таблица 5).От загружения ригеля постоянной нагрузкой в сочетании с невыгодным его загружением временной нагрузкой строятся эпюры моментов и поперечных сил: I (1+2); II (1+3); III (1+4); IV (1+5) (см. REF _Ref389330823 \h Таблица 5 и REF _Ref389407385 \h Рис. 25).Перераспределение изгибающих моментов.В связи с жесткими требованиями к размещению в опорных сечениях ригеля выпусков арматурных стержней, стыкуемых ванной сваркой, следует стремиться к уменьшению площади сечения опорной арматуры и числа стержней в опорных сечениях, а также к унификации армирования опорных сечений.Достигается это перераспределением усилий между опорными и пролетными сечениями вследствие пластических деформаций бетона и арматуры в соответствии с [6]. При этом уменьшение опорных моментов не должно превышать 30 % в сравнении с рассчитанными по «упругой» схеме. Принцип перераспределения усилий изложен в п.п. 3.5, 3.6 и на рис. 14 [6] и показан на REF _Ref389407428 \h Рис. 21. Расчеты по перераспределению усилий в неразрезном ригеле сведены в таблицу ( REF _Ref389407869 \h Таблица 6).При уменьшении опорного момента на опоре В на 30 % принимаем максимальную ординату добавочной треугольной эпюры:ΔMB = 0,3MB,max = 0,3MB, II = 0,3*476,7 = =0,3*476,7 \# "0,0" 143,0 кН·м,а с целью унификации армирования опорных сечений момент на опоре С уменьшаем до 0,7MBmax = 0,7MB, II = 0,7*476,7 = =0,7*476,7 333,7 кН·м. Максимальная ордината добавочной эпюры: = 427,1-333,7 = =427,1-333,7 93,4 кН·м.Таблица SEQ Таблица \* ARABIC 5. Статический расчет ригеляСхемы загруженияИзгибающие моменты, кН·мПоперечная сила, кНМАВ крайних пролетахМВВ средних пролетахМСQAQВлQВпQСлМ1М2М3М4М5М6М7М8М9М101.060,579,673,757,5-5,9-119,6-24,0132,542,941,217,2-85,762,5-96,591,9-79,62.0189,9270,1269,0240,8101,6-158,9-159,4-147,9-142,2-136,7-125,3-113,8188,3-233,98,28,23.0153,2196,7177,3130,7-44,9-357,1-63,7129,1177,9194,7132,6-57,1160,0-262,2274,6-180,84.0-19,5-39,2-49,0-58,6-78,4-105,895,6177,5170,8132,0-41,1-341,4-15,2-15,2194,9-260,45.0-29,3-58,6-73,4-87,9-117,5-158,995,6234,6256,3245,7129,7-113,8-22,8-22,8235,9-219,5Окончание таблицы ( REF _Ref389330823 \h Таблица 5)СхемызагруженияИзгибающие моменты, кН·мПоперечная сила, кНМАВ крайних пролетахМВВ средних пролетахМСQAQВлQВпQСлМ1М2М3М4М5М6М7М8М9М100250,4349,7342,7298,395,7-278,5-183,41-115,4-99,3-95,5-108,1-199,5250,8-330,4100,1-71,40213,7276,3251188,2-50,8-476,7-87,71161,6220,8235,9149,8-142,8222,5-358,7366,5-260,404140,424,7-1,1-84,3-225,471,59210213,7173,2-23,9-427,147,3-111,7286,8-340031,2210,3-30,4-123,4-278,571,59267,1299,2286,9146,9-199,539,7-119,3327,8-299,1Рис. SEQ Рисунок \* ARABIC 21. Перераспределение поперечных сил.В связи с перераспределением изгибающих моментов уточняем величину поперечных сил. Поперечные силы в опорных сечениях ригеля после перераспределения усилий по схеме II при: = 25,79 кН/м; v = 68,47 кН/м;МВ = 0,7MB, II = 333,7 кН·м; МС, II = 164 кН·м ( REF _Ref389408905 \h Рис. 22):; = 0,5*(25,79+68,47)*6,49*0,95-333,7/6,49 = =0,5*(25,79+68,47)*6,49*0,95-333,7/6,49 \# "0,0" 239,2 кН;; = -(0,5*(25,79+68,47)*6,49*0,95+333,7/6,49) = =-(0,5*(25,79+68,47)*6,49*0,95+333,7/6,49) \# "0,0" -342,0 кН;; = 0,5*(25,79+68,47)*7,0*0,95+(333,7-142,8)/7,0 = =0,5*(25,79+68,47)*7,0*0,95+(333,7-142,8)/7,0 \# "0,0" 340,7 кН;; = -(0,5*(25,79+68,47)*7,0*0,95-(333,7-142,8)/7,0) = =-(0,5*(25,79+68,47)*7,0*0,95-(333,7-142,8)/7,0) \# "0,0" -286,1 кН.Поперечные силы в опорных сечениях ригеля после перераспределения усилий по схеме III при: = 25,79 кН/м; v = 68,47 кН/м;МВ, IIIa = -225,4 кНм; МС, IIIa = -330,7 кНм ( REF _Ref389408928 \h Рис. 23): = 0,5*25,79*6,49*0,95-225,4/6,49 = =0,5*25,79*6,49*0,95-225,4/6,49 \# "0,0" 44,8 кН; = -(0,5*25,79*6,49*0,95+225,4/6,49) = =-(0,5*25,79*6,49*0,95+225,4/6,49) \# "0,0" -114,2 кН; = 0,5*(25,79+68,47)*7,0*0,95+(225,4-330,7)/7,0 = =0,5*(25,79+68,47)*7,0*0,95+(225,4-330,7)/7,0 \# "0,0" 298,4 кН;; = -(0,5*(25,79+68,47)*7,0*0,95-(225,4-330,7)/7,0) = =-(0,5*(25,79+68,47)*7,0*0,95-(225,4-330,7)/7,0) \# "0,0" -328,5 кН.Рис. SEQ Рисунок \* ARABIC 22. Перераспределение усилий. Схема IIа.Рис. SEQ Рисунок \* ARABIC 23. Перераспределение усилий. Схема IIIа.Таблица SEQ Таблица \* ARABIC 6. Перераспределение усилийСхемызагруженияИзгибающие моменты, кН·мМАВ крайних пролетахМВВ средних пролетахМСМ1М2М3М4М5М6М7М8М9М10Ординаты основной эпюры моментов при загружении по схемам 1+3 (см. REF _Ref389330823 \h Таблица 5)Перераспределение усилий за счет уменьшения опорного момента МВ, II на величину МВ = 0,3 M В, II == 0,3*476,7 = 143,0 кН*м0213,7276,3251188,2-50,8-476,7-87,71161,6220,8235,9149,8-142,8Ординаты добавочной эпюры (см. REF _Ref389407428 \h \* MERGEFORMAT Рис. 21) приМВ = +143,0 кН·м028,657,271,585,8114,4143,0114,485,871,557,228,60Ординаты перераспределенной эпюры IIа(см. REF _Ref389407428 \h \* MERGEFORMAT Рис. 21; REF _Ref389407385 \h \* MERGEFORMAT Рис. 25)0242,3333,5322,527463,6-333,726,69247,4292,3293,1178,4-142,8Ординаты основной эпюры моментов при загружениипо схемам (1+4)Перераспределение усилий за счет уменьшения опорного момента МС,max на величину МС = М С, III 0,7 М В, II == 427,1-333,7 = =427,1-333,7 93,4 кН·м04140,424,7-1,1-84,3-225,471,59210213,7173,2-23,9-427,1Ординаты добавочной эпюры приМС = +93,4 кН·м000000018,637,446,756,074,796,4Ординаты перераспределенной эпюры IIIа04140,424,7-1,1-84,3-225,490,19247,4260,4229,250,8-330,72.3.3 Определение размеров поперечного сечения ригеляРигель проектируем из бетона класса В15. При b1 = 1,0:Rb = 1,0*8,5 = 8,5 МПа; Rbt = 1,0*0,75 = 0,75 МПа,где Rb = 8,5 МПа, Rbt = 0,75 МПа (см. табл. 2.2 [3]).Необходимую расчетную высоту сечения ригеля определяем по максимальному перераспределенному изгибающему моменту у граней колонн с размерами bc = hc = 40 см: = 333,7-340,7*0,5*0,4 = =333,7-340,7*0,5*0,4 265,6 кН·м; = 333,7-328,5*0,5*0,4 = =333,7-328,5*0,5*0,4 \# "0,0" 268,0 кН·м,где QB, п и QС см. перераспределение поперечных сил.При ширине ригеля b = 300 мм; = 0,3, расчетная высота ригеля: = (268,0*10^6/(8,5*300*0,255))^0,5 = =(268,0*10^6/(8,5*300*0,255))^0,5 \# "0" 642 мм.Полная высота h=h0+α = 642 + 35 = =642 + 35 677 мм. Принимаем h = 700 мм,b = 300 мм. Тогда в пролетах для нижней арматуры, расположенной в 2 ряда по высоте ригеля h0 =h – α=700-55 = =700-55 645 мм, на опорах и в пролетах для верхней арматуры расположенной в 1 ряд по высоте ригеля h0 = h-α = 700-35 = =700-35 665 м.2.3.4 Расчет продольной арматурыВ качестве продольной арматуры в ригеле используем арматуру периодического профиля класса А400 с Rs = 355 МПа (см. табл. 2.6 [3]). Рабочую арматуру располагаем в трех плоских сварных сетках.Нижние продольные стержни пролетных сеток определяем по максимальным значениям «положительных» моментов при загружении по схемам I (1+2) и IV (1+5) в таблице ( REF _Ref389330823 \h Таблица 5).Верхние продольные стержни на опорах определяем по максимальным значениям «отрицательных» моментов у граней колонн (см. определение размеров поперечного сечения ригеля). Расчет арматуры сведен в таблицу ( REF _Ref389424866 \h Таблица 7).Таблица SEQ Таблица \* ARABIC 7. Расчет продольной арматурыРасчетные сеченияРасчет-ное усилие М,кН*мРазмеры сечения, ммРасчетные характерис-тикиПродольная рабочая арматура класса АIII, мм2Фактическая несущаяспособность, кН*мbh0αm==1–по расчету Аs=принятаяарматураAs, мм2.В нижней зоне крайних пролетов349,73006450,32960,4161927322+320Asф= 1140+942= 2082378В верхней зоне над опорами В у грани колонны265,63006650,2360,2731304225+122Asф = 1360277В нижней зоне средних пролетов299,23006450,2820,341575320+318Asф=942++763= 1705287В верхней зоне над опорами С у грани колонны268,03006650,2380,2761318225+122Asф = 13602762.3.5 Расчет поперечной арматурыВеличина максимальных поперечных сил у грани стены при длине площадки опирании ригеля а = 380 мм и у граней колонн при высоте их сеченияhc =400 мм с учетом коэффициента надежности по ответственности γn = 0,95:g = 25,79 кН/м, v = 68,47кН/м, g+v = 25,79 + 68,47 = =25,79 + 68,47 \# "0,0" 94,3 кН/м; γn (g+v) = 0,95*(25,79 + 68,47) = =0,95*(25,79+68,47) \# "0,0" 89,5 кН/м; γn g = 0,95*25,79 = =0,95*25,79 \# "0,0" 24,5 кН/м. = 250,8-(25,79+68,47)*0,5*0,38*0,95 = =250,8-(25,79+68,47)*0,5*0,38*0,95 \# "0,0" 233,8 кН(см. REF _Ref389330823 \h Таблица 5, схема загружения I (1+2)); = -(342,0-(25,79+68,47)*0,5*0,4*0,95) = =-(342,0-(25,79+68,47)*0,5*0,4*0,95) \# "0,0" -324,1 кН(см. перераспределение Q, схема загружения II (1+3)); = 340,7-(25,79+68,47)*0,5*0,4*0,95 = =340,7-(25,79+68,47)*0,5*0,4*0,95 \# "0,0" 322,8 кН(см. перераспределение Q, схема загружения II (1+3)); = -(328,5-(25,79+68,47)*0,5*0,4*0,95) = =(328,5-(25,79+68,47)*0,5*0,4*0,95) \# "0,0" 310,6 кН(см. перераспределение Q, схема загружения III (1+4)).При Qmin = = 233,8 кН > 0,5Rbtbh0 = 0,5*0,75*10^3*0,3*0,645 = =0,5*0,75*10^3*0,3*0,645 \# "0,0" 72,6 кН, поперечная арматура в ригеле должна ставиться по расчету.Принимаем поперечную арматуру класса A400 с Rsw = 285 МПа (см. табл. 2.6 [3]). В каркасах у опоры A при продольных стержнях диаметром 22 мм поперечные стержни из условия технологии сварки принимаем диаметром 8 мм, у опор В и С при диаметре стержней опорной арматуры 25 мм – диметром 8 мм (dw ≥ 0,25·d, см. п. 9. ГОСТ 14098-91).Расчет ригеля на действие поперечных сил у опоры АУ опоры А при Аsw = 50,3*3 = 151 мм2 (3 8 А400), = 233,8 кН.Максимально допустимый шаг поперечных стержней у опор в соответствии с п. 5.21 [3] при:h0 = 700-55 мм = =700-55 645 мм: s 0,5h0 = 0,5*645 = =0,5*645 \# "0" 323 мм; s 300 мм.Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [3]: = 0,75*10^3*0,3*0,645^2/233,8 = =0,75*10^3*0,3*0,645^2/233,8 \# "0,000" 0,400 м.Принимаем шаг поперечных стержней в сетках на приопорном участке равном четверти пролета s = 250 мм.Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями.Расчет прочности по наклонной полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.30 [3].Q ≤ 0,3Rbbh0 , где Q принимается на расстоянии не менее h0 от опоры:0,3Rbbh0 = 0,3*8,5*10^3*0,3*0,645 = =0,3*8,5*10^3*0,3*0,645 \# "0,0" 493,4 кН >>Q = -qh0 = 233,8-89,5*0,645 = =233,8-89,5*0,645 \# "0,0" 176,1 кН, т. е. прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению. = 285*10^3*0,000151/0,25 = =285*10^3*0,000151/0,25 \# "0,0" 172,1 кН/м (см. формулу (3.48) [3]).Так как:qsw = 172,1кН/м > 0,25Rbtb = 0,25*0,75*1000*0,3 = =0,25*0,75*1000*0,3 \# "0,0" 56,3 кН/м,Mb =1,5Rbtbh02 = 1,5*0,75*1000*0,3*0,645^2 = =1,5*0,75*1000*0,3*0,645^2 \# "0,0" 140,4 кН·м(см. п. 3.31 и формулу (3.46) [3]).Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c.При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки q значение c принимают равным , а если при этом: < или , следует принимать: (см. п. 3.32 [3]).Так как: = (140,4/89,5)^0,5 = =(140,4/89,5)^0,5 \# "0,00" 1,25 м < == 2*0,645/(1-0,5*172,1/(0,75*1000*0,3)) = =2*0,645/(1-0,5*172,1/(0,75*1000*0,3)) \# "0,00" 2,09 м, = (140,4/(0,75*172,1+89,5))^0,5 = =(140,4/(0,75*172,1+89,5))^0,5 \# "0,00" 0,80 м, но не более, чем 3h0 = 3*0,645 = =3*0,645 \# "0,00" 1,94 м (см. п. 3.32 [3]).Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сеченияc = 0,80м.Длину проекции наклонной трещины c0 принимают равным c, но не более 2h0 = 0,645*2 = =0,645*2 1,29 м (см. п. 3.31 [3]).Принимаем длину проекции наклонной трещины c0 = c = 0,80м. Тогда: = 0,75*172,1*0,8 = =0,75*172,1*0,8 \# "0,0" 103,3 кН.Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по формуле , но не более Qb,max = 2,5Rbtbh0 и не менее Qb,min = 0,5Rbtbh0 (см. п. 3.31 [3]).Qb,min = 0,5Rbtbh0 = 0,5*0,75*10^3*0,3*0,645 = =0,5*0,75*10^3*0,3*0,645 \# "0,0" 72,6 кН< = 140,4/0,8 = =140,4/0,8 \# "0,0" 175,5 кН <Qb,max = 2,5Rbtbh0 = 2,5*0,75*10^3*0,3*0,645 = = 2,5*0,75*10^3*0,3*0,645 \# "0,0" 362,8 кН.Принимаем = 175,5 кН.